Contoh Perhitungan Tiang Pancang Mini [PDF]

Citation preview

Contoh Perhitungan Tiang Pancang Mini Pile Posted on June 4, 2014 by andriecivil Selamat malam sobat bloger, Berikut ini contoh perhitungan Tiang pancang beton mini pile dia. 30 cm. 3.5 Perhitungan Fondasi Tiang Pancang Perhitungan fondasi sesuai dengan SNI 03-2847-2002 tentang tata cara perencanan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung. Dalam SNI tersebut disebutkan bahwa nilai faktor reduksi ( ø ) untuk geser adalah 0,65. Kedalaman fondasi sesuai dengan hasil penyelidikan tanah adalah 24 m dari muka tanah asli. Pada kedalaman tersebut, nilai konus hasil sondir (qc)= 150 kg/cm2 dan jumlah hambatan lekat (Tf) = 1000 kg/cm. Adapun spesifikasi dari tiang pancang yang digunakan adalah: 



Mutu beton (f’c) =30 Mpa







Mutu baja (fy) = 400 Mpa







Ukuran = ø 30 cm







Luas penampang = 706,86 cm2







Keliling = 94,25 cm 3.5.1 Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang



3.5.1.1 Berdasarkan Kekuatan Bahan Tegangan tekan beton yang diijinkan yaitu: σb = 0,33 . f’c ; f’c =30 Mpa = 300 kg/cm2 σb = 0,33 . 300 = 99 kg/cm2 Ptiang = σb . Atiang Ptiang = 99 . 706,86 = 69978,98 kg = 69,98 t dimana: Ptiang = Kekuatan pikul tiang yang diijinkan σb = Tegangan tekan tiang terhadap penumbukan Atiang = Luas penampang tiang pancang 3.5.1.2 Berdasarkan Hasil Sondir Daya dukung tiang dihitung dengan formula sebagai berikut: Dimana: qc = Nilai konus hasil sondir (kg/cm2) Ap = Luas permukaan tiang (cm2)



Tf = Total friction (jumlah hambatan lekat, kg/cm) As = Keliling tiang pancang (cm) Data hasil sondir untuk kedalaman -24 m, didapatkan: Ø qc = 150 kg/cm2 Ø Tf = 1000 kg/cm = 66759,67 kg= 66,759 t Sehingga daya dukung yang menentukan adalah daya dukung berdasrkan data sondir, Ptiang = 66,759 t ~ 66,76 t. 3.5.2 Menentukan Jumlah Tiang Pancang Untuk menentukan jumlah tiang pancang yang dibutuhkan digunakan rumus acuan sebagai berikut: Dimana: n = jumlah tiang pancang yang dibutuhkan P = gaya vertikal (ton) Ptiang = daya dukung 1 tiang (ton) Tabel 1 Perhitungan Jumlah Tiang Pancang Tiang



P (ton)



P tiang (ton)



n



Pembulatan



P1



130



66,76



1,95



3



3.5.3 Menghitung Efisiensi Kelompok Tiang Pancang dimana: m = Jumlah baris n = Jumlah tiang satu baris Ө = Arc tan dalam derajat d = Diameter tiang (cm) S = Jarak antar tiang (cm) – syarat jarak antar tiang – syarat jarak tiang ke tepi Tipe poer (pile cap) yang digunakan dapat dilihat pada gambar di bawah ini: Gambar 1 Tipe Pile Cap (P1) Tabel 2 Perhitungan Efisiensi Kelompok Tiang Poer



D (cm)



S (cm)



m



n



q



efisiensi



P1



30



90



2



1



18.434



0,205



1



0,795



Tabel 3 Perhitungan Daya Dukung Kelompok Tiang Poer



Efisiensi



Ptiang (ton)



Satu tiang (ton) Jumlah tiang



Daya dukung group (ton)



Cek



P1



0,795



66,76



53,07



159,22



> 130 ton



3



3.5.4 Kontrol Terhadap Geser Pons 3.5.4.1 Pile Cap (P1) Karena kolom tidak tertumpu pada pile, maka P yang di perhitungkan adalah P kolom. P = 130 ton h (tebal pile cap) = 0,6 m t = 45,14 t/m2 t = 4,51 kg/cm2 < 11,258 kg/cm2 (tebal pile cap cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan geser pons). 3.5.5 Penulangan Pile Cap



3.5.5.1 Pile Cap (P1) Penulangan didasarkan pada: Pmaks = ΣP/3 = 130 t /3 = 43,33 ton Pmaks < Ptiang = 43,33 < 53,07 Mx = 43,33 x 0.45 = 19,49 tm My = 43,33 x 0,52= 22,53 tm Penulangan Arah x Mu = 19,49 tm = 149,9 kNm Tebal pelat (h) = 600 mm Selimut beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 19 mm Tinggi efektif arah x (dx) = h – p – ½ øD = 600 – 70 – ½ .19 = 520,5 mm = 0,5205 m kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,001752 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax) ρ < ρmin maka dipakai ρmin As = ρ.b.d.106 = 0,0035 . 1 . 0,5205 . 106 = 1821,75 mm2 Dipakai tulangan D19 – 150 (As terpasang = 1890,2 mm2 > 1821,74 mm2 ……… OK !!!) Penulangan Arah y Mu = 22,53 tm = 225,3 kNm Tebal pelat (h) = 600 mm Penutup beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 19 mm Tinggi efektif arah x (dx) = h – p – ½ øD = 600 – 70 – ½ .19 = 520,5 mm = 0,5205 m



kN/m2 Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,002652 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax) ρ < ρmin maka dipakai ρmin As = ρ.b.d.106 = 0,0035 . 1 . 0,5205 . 106 = 1821,75 mm2 Dipakai tulangan D19 – 150 (As terpasang = 1890,2 mm2 > 1821,75 mm2 ……. OK!!!) Semoga bermanfaat.



PERHITUNGAN PONDASI Posted on Maret 8, 2010 by handoko10



Analisa Data dan Penyelidikan Tanah Pondasi merupakan struktur bawah yang berfungsi untuk meletakkan bangunan di atas tanah dan meneruskan beban ke tanah dasar. Untuk itu perlu dilaksanakan penyelidikan kondisi tanah pada lokasi yang akan dibangun. Dari Hasil Tes Boring (Boring Log) 



Kedalaman ±0,00 m s/d -0,20 m berupa tanah urugan batu dan sirtu.







Kedalaman -0,20 m s/d -3,00 m lapisan tanah berupa jenis lempung kelanauan berwarna abu-abu.







Kedalaman -3,00 m s/d -5,00 m lapisan tanah berupa pasir kelanauan berwarna abu-abu.







Kedalaman selanjutnya berupa lempung berwarna abu-abu.



Dari Hasil Tes Sondir Sondir dilakukan pada lima titik sondir, dengan hasil sebagai berikut: 



– Titik sondir 1 (S1) tanah keras (qc = 55 kg/cm2) di kedalaman -18,60 m.







– Titik sondir 2 (S2) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -18,60 m.







– Titik sondir 3 (S3) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -19,60 m.







– Titik sondir 4 (S4) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -18,60 m.







– Titik sondir 5 (S5) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -19,40 m.



Dilihat dari lima macam analisa data tanah di atas, maka lapisan tanah keras yang paling dalam yaitu pada kedalaman -19,60 m berupa tanah lempung kelanauan berwarna abu-abu. Pemilihan Jenis Pondasi Dalam merencanakan suatu struktur bawah dari konstruksi bangunan dapat digunakan beberapa macam tipe pondasi, pemilihan tipe pondasi didasarkan pada hal-hal sebagai berikut: 



Fungsi bangunan atas







Besarnya beban dan berat dari bangunan atas







Keadaan tanah dimana bangunan tersebut akan didirikan







Jumlah biaya yang dikeluarkan



Pemilihan tipe pondasi dalam perencanaan ini tidak terlepas dari hal-hal tersebut di atas. Dari pertimbangan hasil penyelidikan tanah dari aspek ketinggian gedung dan beban dari struktur di atasnya, maka jenis pondasi yang digunakan adalah pondasi tiang pancang dengan penampang bebentuk lingkaran. Adapun spesifikasi dari tiang pancang tersebut adalah: 



Mutu beton (f’c) = 25 Mpa







Mutu baja (fy) = 400 Mpa







Ukuran = ø 50 cm







Luas penampang = 1962,5 cm2







Keliling = 157 cm



Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang Berdasarkan Kekuatan Bahan Tegangan tekan beton yang diijinkan yaitu: σb = 0,33 . f’c ; f’c =25 Mpa = 250 kg/cm2 σb = 0,33 . 250 = 82,5 kg/cm2 Ptiang = σb . Atiang Ptiang = 82,5 . 1962,5 = 161906,25 kg = 161,906 t dimana: Ptiang = Kekuatan pikul tiang yang diijinkan σb = Tegangan tekan tiang terhadap penumbukan Atiang = Luas penampang tiang pancang Berdasarkan Hasil Sondir Daya dukung tiang dihitung dengan formula sebagai berikut:



Dimana: qc = Nilai konus hasil sondir (kg/cm2) Ap = Luas permukaan tiang (cm2) Tf = Total friction (kg/cm) As = Keliling tiang pancang (cm) Data hasil sondir S3 untuk kedalaman -19,60 m, didapatkan: Ø qc = 50 kg/cm2 Ø Tf = 1376 kg/cm Ptiang =



= 75914,733 kg= 75,915 t Sehingga daya dukung yang menentukan adalah daya dukung berdasrkan data sondir, Ptiang = 75,915 t ~ 76 t. Menentukan Jumlah Tiang Pancang Untuk menentukan jumlah tiang pancang yang dibutuhkan digunakan rumus acuan sebagai berikut:



Dimana: n = jumlah tiang pancang yang dibutuhkan P = gaya vertikal (t) Ptiang = daya dukung 1 tiang (t)



Gambar 4.37 Denah Pondasi Tabel 4.39 Perhitungan Jumlah Tiang Pancang



Tiang



P(t)



Ptiang (t)



n



Pembulatan



P1



139.897



76



1.841



6



P2



244.489



76



3.217



6



P3



221.046



76



2.909



4



P4



182.926



76



2.407



6



P5



155.869



76



2.051



6



P6



223.195



76



2.937



4



P7



337.106



76



4.436



9



P8



307.909



76



4.051



6



P9



294.281



76



3.872



6



P10



211.856



76



2.788



6



P11



220.124



76



2.896



4



P12



318.799



76



4.195



6



P13



218.344



76



2.873



6



P14



182.241



76



2.398



4



P15



213.336



76



2.807



4



P16



196.017



76



2.579



4



P17



133.608



76



1.758



4



P18



234.393



76



3.084



6



P19



282.346



76



3.715



6



P20



185.102



76



2.436



4



P21



130.565



76



1.718



4



P22



230.095



76



3.028



6



P23



270.542



76



3.560



6



P24



160.972



76



2.118



4



P25



136.840



76



1.801



4



P26



241.257



76



3.174



6



P27



289.285



76



3.806



6



P28



157.370



76



2.071



4



P29



95.562



76



1.257



4



P30



146.670



76



1.930



4



P31



167.866



76



2.209



4



P32



96.012



76



1.263



4



Menghitung Efisiensi Kelompok Tiang Pancang



dimana: m = Jumlah baris n = Jumlah tiang satu baris Ө = Arc tan



dalam derajat



d = Diameter tiang (cm)



S = Jarak antar tiang (cm) Ø syarat jarak antar tiang atau



Ø syarat jarak tiang ke tepi



Tipe-tipe poer (pile cap) yang digunakan dapat dilihat pada gambar di bawah ini:



Gambar 4.38 Tipe Pondasi Tabel 4.40 Perhitungan Efisiensi Kelompok Tiang



Poer



d (cm) S (cm) m



n



q



efisiensi



P1



50



125



2



2



21.801



0.242



1.000



0.758



P2



50



125



2



3



21.801



0.242



1.167



0.717



P3



50



125



3



3



21.801



0.242



1.333



0.677



Tabel 4.41 Perhitungan Daya Dukung Kelompok Tiang



Poer



efisiensi



Ptiang (ton)



satu tiang (ton)



jumlah tiang



daya dukung group (ton)



cek



Tipe 1



0.758



76



57.590



4



230.360



> 223.195 ton



Tipe 2



0.717



76



54.522



6



327.129



> 318.799 ton



Tipe 3



0.677



76



51.453



9



463.079



> 337.106 ton



Perhitungan Beban Maksimum Yang Diterima Oleh Tiang



dimana: Pmak = Beban maksimum yang diterima oleh tiang pancang (t) SPv = Jumlah total beban (t) Mx = Momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu x ™ My = Momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu y ™ n = Banyaknya tiang pancang dalam kelompok tiang pancang (pile group) Xmak = Absis terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang Ymak = Ordinat terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang nx = Banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu x



ny = Banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu y Sx2 = Jumlah kuadrat absis-absis tiang pancang (m2) Sy2 = Jumlah kuadrat ordinat-ordinat tiang pancang (m2) Pondasi Tipe 1



Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 1 SPv = 223,195 t Mx = 1,671 tm My = 0,455 tm Xmak = 62,5 cm = 0,625 m Ymak = 62,5 cm = 0,625 m Sx2 = (0,6252) + (0,6252) = 0,781 m2 Sy2 = (0,6252) + (0,6252) = 0,781 m2 n=4 nx = 2



ny = 2 Pmak =



= 56,649 t …< P1 tiang = 57,590 t Pondasi Tipe 2 Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 2



SPv = 318,799 t Mx = 0,096 tm My = 0,058 tm Xmak = 125 cm = 1,25 m Ymak = 62,5 cm = 0,625 m Sx2 = (1,252) + (1,252) = 3,125 m2 Sy2 = (0,6252) + (0,6252) = 0,781 m2 n=6 nx = 3



ny = 2 Pmak =



= 53,179 t …< P1 tiang = 54,522 t Pondasi Tipe 3 Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 3



SPv = 337,106 t Mx = 0,022 tm My = 2,062 tm Xmak = 125 cm = 1,25 m Ymak = 125 cm = 1,25 m Sx2 = (1,252) + (1,252) = 3,125 m2 Sy2 = (1,252) + (1,252) = 3,125 m2



n=9 nx = 3 ny = 3 Pmak =



= 37,734 t …< P1 tiang = 51,453 t Kontrol Terhadap Geser Pons 4.8.7.1 Pile Cap Tipe 1 dan Tipe 2 Karena kolom tidak tertumpu pada pile, maka P yang diperhitungkan adalah P kolom. P = 318,799 t h = 0,7 m t=



=



= 87,582 t/m2 = 8,76 kg/cm2 < 10,28 kg/cm2 t < t ijin =



(tebal pile cap cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan



geser pons). 4.8.7.2 Pile Cap Tipe 3 Karena kolom tertumpu pada pile, maka P yang diperhitungkan adalah P tiang pancang. P = 37,734 t h = 0,7 m



t=



=



= 14,31 t/m2 = 1,431 kg/cm2 < 10,28 kg/cm2 t < t ijin =



(tebal pile cap cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan



geser pons). Penulangan Tiang Pancang Penulangan tiang pancang dihitung berdasarkan kebutuhan pada waktu pengangkatan tersebut ada dua kondisi, yaitu satu tumpuan dan dua tumpuan. Kondisi I (Dua Tumpuan)



Gambar 4. 39 Kondisi Pengangkatan 1 dan Momen yang Ditimbulkan



Dimana: q = Berat tiang pancang =



L=6m



Didapatkan: a =



= 1,243 m M1 =



=



= 363,86 kgm Dmak = =



= 1413 kg Kondisi II (Satu Tumpuan)



= 471 kg/m



Gambar 4.40 Kondisi Pengangkatan 2 dan Momen yang Ditimbulkan



®



Maka:



Didapatkan: a =



= 1,75 m M1 =



=



= 721,219 kgm D1 =



=



= 831,176 kg Dari kedua kondisi di atas diambil yang paling menentukan yaitu: M = 721,219 kgm



D = 1413 kg



Gambar 4.41 Penampang Tiang Pancang Data yang digunakan: – Dimensi tiang = ø 50 cm – Berat jenis beton = 2,4 t/m3 – f’c = 25 Mpa – fy = 400 Mpa – h = 500 mm – p = 70 mm – øtulangan = 22 mm – øsengkang = 8 mm – d = h – p – øsengkang – ½ øtulangan = 500 – 70 – 8 – 11 = 411 mm – d’ = p + øsengkang + ½ øtulangan = 70 + 8 + 11 = 89 mm 4.8.8.3 Tulangan Memanjang Tiang Pancang Mu = 721,219 kgm = 7,212 kNm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00027 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



karena ρ < ρmin maka dipakai ρmin As = ρ.b.d. 106 = 0,0035 . 0,500 . 0,411 . 106 = 719,25 mm2 Digunakan tulangan 2D22 (As = 760 mm2) Cek Terhadap Tekuk Dianggap kedua ujung sendi, diperoleh harga k = 1 r = 0,3 . h = 0,3 . 500 = 150 mm



(K > 20 maka kelangsingan diperhitungkan)



Ec = 4700 (f’c)0.5 = 23500 Mpa



Pu = 56,649 T = 566,49 KN



a < ab, dipakai rumus



Digunakan As min 1% Ag = 0,01.(1/4.π.(500)2) = 1962,5 mm Digunakan tulangan 6 D 22 ( Asterpasang = 2281 mm2 ) Penulangan Geser Tiang Pancang Vu = 1413 kg = 14130 N Vn =



N



Vc =



N



Periksa vu > fvc: vu =



MPa



vc =



fvc = 0,6 x 0,8333 = 0,50 vu < fvc Þ dipakai tulangan praktis Digunakan tulangan sengkang ø8 – 200.



MPa



Gambar 4.42 Penulangan Tiang Pancang Penulangan Pile Cap Pile Cap Tipe 1 Penulangan didasarkan pada: P1 = Pmak = 56,649 t Mx = M y =



= 35,406 tm



Penulangan Arah x



Mu = 35,406 tm = 354,06 kNm Tebal pelat (h) = 700 mm Penutup beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 16 mm Tinggi efektif arah x (dx) = h – p – ½ øD = 700 – 70 – ½ .16



= 622 mm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00294 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



ρ < ρmin maka dipakai ρmin As = ρ.b.d.106 = 0,0035 . 1 . 0,622 . 106 = 2177mm2 Dipakai tulangan D16 – 75 (As terpasang = 2681 mm2) Penulangan Arah y Mu = 35,406 tm = 354,06 kNm Tebal pelat (h) = 700 mm Penutup beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 16 mm Tinggi efektif arah y (dy) = h – p – Dx – ½ øD



= 700 – 70 – 16 – ½ .16 = 606 mm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0031 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



ρ < ρmin maka dipakai ρmin As = ρ.b.d.106 = 0,0035 . 1 . 0,606 . 106 = 2121mm2 Dipakai tulangan D16 – 75 (As terpasang = 2681 mm2) Pile Cap Tipe 2



Penulangan didasarkan pada: P1 = Pmak = 53,179 t Mx = My =



= 66,474 tm = 33,237 tm



Penulangan Arah x Mu = 66,474 tm = 664,74 kNm Tebal pelat (h) = 700 mm Penutup beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 19 mm Tinggi efektif arah x (dx) = h – p – ½ øD = 700 – 70 – ½ .19 = 620,5 mm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0057 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



ρmin < ρ < ρmax maka dipakai ρ As = ρ.b.d.106 = 0,0057 . 1 . 0,6205. 106 = 3538,62 mm2 Dipakai tulangan D19 – 75 (As terpasang = 3780 mm2) Penulangan Arah y Mu = 33,237 tm = 332,37 kNm Tebal pelat (h) = 700 mm Penutup beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 19 mm Tinggi efektif arah y (dy) = h – p – Dx – ½ øD = 700 – 70 – 19 – ½ .19 = 601,5 mm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00295 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



ρ < ρmin maka dipakai ρmin As = ρ.b.d.106 = 0,0035 . 1 . 0,6015. 106 = 2105,25 mm2 Dipakai tulangan D19 – 125 (As terpasang = 2268 mm2)



Pile Cap Tipe 3 Penulangan didasarkan pada: P1 = Pmak = 37,734 t Mx = M y =



= 47,168 tm



Penulangan Arah x Mu = 47,168 tm = 471,68 kNm Tebal pelat (h) = 700 mm Penutup beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 19 mm Tinggi efektif (d) = h – p – ½ øD = 700 – 70 – ½ .19 = 620,5 mm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00398 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



ρmin < ρ < ρmax maka dipakai ρ As = ρ.b.d.106 = 0,00398 . 1 . 0,6205 . 106 = 2467,68 mm2 Dipakai tulangan D19 – 100 (As terpasang = 2835 mm2) Penulangan Arah y Mu = 47,168 tm = 471,68 kNm Tebal pelat (h) = 700 mm Penutup beton (p) = 70 mm Diameter tulangan (øD) = 19 mm Tinggi efektif arah y (dy) = h – p – Dx – ½ øD = 700 – 70 – 19 – ½ .19 = 601,5 mm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00424 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



ρmin < ρ < ρmax maka dipakai ρ As = ρ.b.d.106 = 0,00424 . 1 . 0,6015 . 106 = 2553,06 mm2 Dipakai tulangan D19 – 100 (As terpasang = 2835 mm2) Perhitungan Tie Beam



Ukuran sloof 600 x 400 cm Data tanah: – f = 29,326o – c = 0,115 kg/cm2 = 1,15 t/m2 = 11,5 kPa – g = 1,758 t/m3 Tanah tersebut didefinisikan sebagai tanah sangat lunak karena c < 18 kPa, sehingga untuk menghitung qu digunakan rumus sebagai berikut: qu =



t/m2



c’ = go =



=



= 17,246 t/m3



Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah (Terzaghi), diperoleh: f = 29,326o ® – Nc’ = 18,4 – Nq’ = 7,9 – Ng’ = 5,4 qu = = 16,185 t/m2 Berat sendiri =



= 0,576 t/m



q=



= 7,054 t/m



Perhitungan Gaya Dalam



Gambar 4.43 Denah Tie Beam Perhitungan gaya dalam untuk S1 – Perhitungan momen Mtump =



Mlap =



=



=



– Perhitungan gaya lintang



= 26,388 tm



= 13,194 tm



Dtump =



=



= 23,631 t



Dlap = D berjarak 1/5L dari ujung balok =



= 14,179 t



Untuk perhitungan gaya dalam tie beam lainnya ditabelkan sebagai berikut: Tabel 4.42 Gaya Dalam pada Tie Beam



q



L Sloof



0.5*L (m)



1/5* Momen (kg/ L m)



Gaya Lintang



Mlap. Tump Lap. . (kgm (kgm) (kg) ) (kg) Mtump



1.34 7.05 26.388 0 4



13.194



23.63 14.1 1 79



5.45 2.725



1.09 7.05 17.460 0 4



8.730



19.22 11.5 2 33



S2



5.25 2.625



1.05 7.05 16.202 0 4



8.101



18.51 11.1 7 10



S3



8



4



1.60 7.05 37.621 0 4



18.811



28.21 16.9 6 30



S4



6



3



1.20 7.05 21.162 0 4



10.581



21.16 12.6 2 97



S1



6.7



S2



3.35



0.70 7.05 7.201 0 4



3.600



12.34 7.40 5 7



2.75 1.375



0.55 7.05 4.445 0 4



2.223



9.699



5.82 0



2.5



0.50 7.05 3.674 0 4



1.837



8.818



5.29 1



S5



3.5



S5



S5



1.75



1.25



Perhitungan Penulangan Tie Beam Penulangan S1 a) Tulangan Lentur M tump = 26,388 kgm = 263,88 kNm M lap = 13,194 kgm = 131,94 kNm Tinggi sloof (h) = 600 mm Lebar sloof (b) = 400 mm Penutup beton (p) = 40 mm Diameter tulangan (D) = 22 mm Diameter sengkang (ø) = 10 mm Tinggi efektif (d) = h – p – ø – ½ D = 600 – 40 – 10 – ½ . 22 = 539 mm d’ = p + ø + ½ D = 40 + 12 + ½ . 22 = 61 mm f’c = 25 Mpa



fy = 400 Mpa Tulangan Tumpuan Mu = 263,88 kNm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0076 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



karena ρmin < ρ < ρmax maka dipakai ρ Dipakai tulangan tekan 2D22 (As terpasang = As2 = 760 mm2) As1 = ρ.b.d.106 = 0,0076 . 0,40 . 0,539 . 106 = 1648,490 mm2 As = As1 + As2 = 1630,835 + 760 = 2408,490 mm2



Digunakan tulangan tarik 7D22 (As = 2661 mm2) Tulangan Lapangan Mu = 13,194 kNm kN/m2



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0037 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



karena ρmin < ρ < ρmax maka dipakai ρ Dipakai tulangan tekan 2D22 (As terpasang = As2 = 760 mm2) As1 = ρ.b.d.106 = 0,0037 . 0,40 . 0,544 . 106 = 792, 349 mm2 As = As1 + As2 = 792, 349 + 760 = 1552,349 mm2



Digunakan tulangan tarik 5D22 (As = 1901 mm2) Periksa lebar balok Maksimal tulangan yang hadir sepenampang adalah 7D22, dengan posisi 2 lapis (5D22 untuk lapis dasar dan 2D22 untuk lapis kedua) Jarak minimum tulangan yang disyaratkan adalah 25 mm. Lebar balok minimum: 2 x p = 2 x 40 = 80 mm 2 x ø sengkang = 2 x 10 = 20 mm 5 x D22 = 5 x 22 = 110 mm 4 x jrk min tul = 4 x 25 = 100 mm Total = 310 mm Jadi lebar balok sebesar 400 mm cukup memadai. b) Tulangan Geser Tulangan Geser Tumpuan Vu = 23,631 t = 236309,00 N Vn =



MPa



Vc =



MPa



Vs = Vn – Vc = 393848,33 – 179666,67 = 214181,67 N Periksa vu > fvc: vu =



vc =



MPa



MPa



fvc = 0,6 x 0,8333 = 0,50 vu < fvc Þ perlu tulangan geser Periksa fvs > fvs mak: fvs = vu – fvc = 1,096 – 0,50 = 0,596 Mpa f’c = 25 MPa → fvs maks = 2,00 (Tabel nilai fvs maks, CUR 1 hal 129) fvs > fvs mak Þ OK Perencanaan sengkang mm2



Digunakan tulangan sengkang ø = 10 mm, luas dua kaki As = 557 mm2 mm



smax =



mm



Digunakan tulangan sengkang ø 10 – 150. mm2



Sengkang minimum perlu =



Luas sengkang terpasang 157 mm2 > 50 mm2 Tulangan sengkang ø10 – 150 boleh dipakai. Tulangan Geser Lapangan Vu = 14,178540 t = 141785,40 N Vn =



MPa



Vc =



Vs = Vn – Vc = 236309,00 – 179666,67 = 56642,33 N



MPa



Periksa vu > fvc: vu =



MPa



vc =



MPa



fvc = 0,6 x 0,8333 = 0,50 vu < fvc Þ perlu tulangan geser Periksa fvs > fvs mak: fvs = vu – fvc = 0,658 – 0,50 = 0,158 Mpa f’c = 25 MPa → fvs maks = 2,00 (Tabel nilai fvs maks, CUR 1 hal 129) fvs > fvs mak Þ OK Perencanaan sengkang mm2



Digunakan tulangan sengkang ø = 10 mm, luas dua kaki As = 157 mm2 mm



smax =



mm



Digunakan tulangan sengkang ø 10 – 250. Sengkang minimum perlu =



Luas sengkang terpasang 226 mm2 > 83,33 mm2 Tulangan sengkang ø10 – 250 boleh dipakai.



mm2



https://sipilusm.wordpress.com/2010/03/08/perhitungan-pondasi/