![Excel Perhitungan Rekayasa Pondasi [PDF]](https://pdfs.asia/img/200x200/excel-perhitungan-rekayasa-pondasi.jpg)
10 0 268 KB
REKAYASA PONDASI 1 b.
Akibat penurunan konsolidasi (consolidation settlement) Sc
=
Cc 1
Diketahui :
. +
H e0
LL e0
= =
Po
Log 60 0.3
%
+ Po
ΔP
H Cc
= = =
3.5 m 0.009 0.45
( lapisan lempun ke-2) . (LL - 10)
Menghitung tekanan overblueden ditengah lapisan lempung (L2) Po
= = = =
γb . L1 + L2/2 (γsat-γw) + ( 1655 x 2.5 ( 1755 9.81 4138 + 3054.0825 7192
3.5 )
/
2
)
kN/m2
Menghitung tegangan tambahan akibat beban yang bekerja dengan metode 2:1
Z1
L1
Df
Sketsa penurunan konsolidasi
L2
Z3
Z2
Pt
Pm
Pb
IVO JURFANDI/ F 111 17 255
1
REKAYASA PONDASI 1 c. Simulasi muka air tanah sebesar Dw =
1.2
Df Diketahui : P = 20000 kN Df = 1 m B = 3.0 m L1 = 2.5 m d = 1.2 x Df = 1.2 x 1 = 1.2 m γ = 1655 kN/m³ γsat = 1755 kN/m³ ø = 15 ˚ c = 35 kN/m²
γ'
q
= γsat = 1755 = 1745 = = =
γw -
= γ' 10
kN/m³
=
γ x Df 1655 x 1655.0 kN/m²
=
+ d ( γ-γ' ) B 1745 + 1.2 ( 3.0 1709.530 kN/m³
1655 -
1745 )
1
Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah terzaghi (keruntuhan geser umum) dengan ∅ = 15 ˚ Nc = 9.67 Nq = 2.7 Nγ = 0.57 Jadi, 1.3 cNc + qNq + 0.4 BγNγ qu = = 1.3 x 35 x 9.67 + 1655.0 x 2.7 + = 439.985 + 4468.5 + 1186.782 = 6095.266997 kN/m² qijin
=
P B
2
FS =
qu qijin
=
20000 3.0 2
=
0.4 x
2157.303 kN/m²
= 6095.266997 = 2.82541 < 2157.303
3 ….Aman…!!!
ZULKIFLI / F 111 12 194
3.0 x
1709.530
1
A.
Data-data perencanaan
( Beban Inklinasi (miring))
Gambar lapisan tanah pondasi dangkal sebagai berikut : β = 35 ˚ P= 10 ton = 100 kN
Df
L1 Dw
Jenis tanah Tebal (L1) γ γsat ø c µ Modulus Elastisitas Tanah Batas cair LL
= = = = = = = = =
Lempung 2.5 m 16.55 kN/m³ 17.55 kN/m³ 10 ⁰ 30 kN/m² Disesuaikan Disesuaikan 36 %
e0
= 0.7
Jenis tanah Tebal (L2) γ γsat ø c µ Modulus Elastisitas Tanah Batas cair LL
= = = = = = = = =
e0
= 0.7
MAT
L2
1.
Lempung 3.5 m 17.55 kN/m³ 18.55 kN/m³ 32 ⁰ 12 kN/m² Disesuaikan Disesuaikan 37 %
berdasarkan daya dukung tanah - Direncanakan pondasi telapak bentuk bujur sangkar - Beban yang bekerja (P) = 10 Ton = 100 kN - Kedalaman pondasi pada lapis pertama, Df = 1.0 m (diasumsikan) - Faktor Keamanan yang direncanakan = 3 - Gaya miring (inklinasi) β = 35 ˚
a.
qall terhadap beban yang bekerja Diasumsikan L = B qall
= = =
P Luas 100 BxB 100
B B
…… Pers 1
B2
b.
Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah Mayerhof (keruntuhan geser umum) dengan ∅ = 10 ˚ Nc = 8.34 Nq = 2.47 Nγ = 0.37
c.
Menentukan qall terhadap daya dukung tanah q = γ . Df = 16.55 x 1.0 = qu
16.55
kN/m2
= c Nc Fcs Fcd Fci + q Nq Fqs Fqd Fqi + ½ γB Nγ Fγs Fγd Fγi
Dimana : Fcs
Fqs
Nq Nc
=
1
+
B L
x
=
1
+
B B
x
= =
1 + 1.296
=
1
+
B L
x
=
1
+
B B
x tan 10
= =
1 1
+
0
2.47 8.34
0.296
tan Ø ˚
Fγs =
1
- 0.4
B L
=
1
- 0.4
B B
= =
1
-
Fcd =
1
+ 0.4
Df B
=
1
+
0.4
1.0 B
=
1
+
0.4 B
Fqd =
1
0.4
0.6
Fγd =
2 Fci
Fγi qu
= Fqi =
=
-
=
1
-
β˚ Ø
β˚ = 90˚
1
-
=
30
8.34
x
1.296 x ( 1
x
1
=
x 2.47 x 1 x 1 x 1 275.2546 x ( 1
=
275.2546 +
=
309.9509 +
q all =
qu Fs
x
1
=
x
0.849
+
0.4 ) + 34.6963 B 110.102 + 34.6963 B 110.102 …. Pers 2 B
309.951 +
110.1019 B
1
-
35 ˚ 10 ˚
35 ˚ 90 ˚
=
1
2 =
1
+
0.4 ) x 0.849 B + ½ 16.55 x B +
1.8
…. Pers 3
3 subtitusi Pers 1 dan Pers 3 100 B2
=
309.9509 +
110.102 B
3 300
= 309.9509 B²
300 300 300 300
= = = =
309.9509 B² 309.9509 x 1293.938 + 1518.898
+
110.1019 B² B
+ 110.1019 B ² + 110.1019 x 2.043 224.96
0.849
2.043
Jadi, dari perhitungan cara coba-coba diperoleh nilai B= 2.0 m Dengan syarat pondasi dangkal : Df/B < 1.0 0.5 < 1 …Memenuhi….!!!!
+
16.55
x 0.37 x
0.6
Kontrol : qall
= = = qu
P Luas 100
=
Fcd =
1
+ 0.4
=
1
+
=
1.196
B2 100 2.0 ²
0.4
Df B 1.0 2.043
23.954 kN/m2
= c Nc Fcs Fcd Fci + q Nq Fqs Fqd Fqi + ½ γB Nγ Fγs Fγd Fγi 8.34 x 1.296 x 1.196 x 0.849 = 30.0 x 0.849 + ½ 16.55 x x 2 x 1 x 1 x x 0.6 x 1 x 1 = 329.1417 + 34.6963 + 3.8 = 363.8379
+ 2.0
16.55 x 0.37
jadi, Fs =
qu qall
= =
2.
363.838 23.954 15
…aman..!!!
Penurunan yang terjadi pada pondasi a. Akibat penurunan segera (Immediate Settlement) (diasumsikan pondasi kaku) Si
=
Dimana: µ
=
E
=
IP
qo qo
x B E
(
1
-
P
=
B
µ² ) x IP 100
=
2.0 a2 = 24 kN/m² 0.5 (Diperoleh dari tabel perkiraan angka poisson "Teknik Pondasi 1", Hary christady hardiyatmo) 2
4000 Kn/m2 (lempung jenuh "Diperoleh dari tabel perkiraan modulus elastisitas (E) "Teknik Pondasi 1", Hary christady hardiyatmo") = 0.82 (Diperoleh dari tabel faktor pengaruh IP "Teknik Pondasi 1", Hary christady hardiyatmo)
Maka :
Si
=
qo
x B
(
1
-
µ² )
IP
Si
b.
=
E 24 x 2.0 ( 1 - 0.5 a2 = 4000 = 0.008 m Akibat penurunan konsolidasi (consolidation settlement) Sc
=
Cc
.
H
1
+
e0
LL e0
= =
Diketahui :
Po
Log
+
) x
0.82
ΔP
Po
37 % 0.7
H Cc
= = =
3.5 m ( lapisan lempun ke-2) 0.009 . (LL - 10) 0.243
Menghitung tekanan overblueden ditengah lapisan lempung (L2) Po
= γb . L1 + L2/2 (γsat-γw) 16.55 x 2.5 + = ( ( 18.55 10 = 41 + 14.9625 =
56
3.5 )
/
2
)
kN/m2
Menghitung tegangan tambahan akibat beban yang bekerja dengan metode 2:1
Z1
L1
Df
Sketsa penurunan konsolidasi
L2
Z3
Z2
Pt
Pm
L2
Pm
Pb
- Lapisan lempung bagian atas (rPt) Z1 = L1 - Df = 2.5 - 1.0 = 1.5 m (ΔPt)
= ( B =
=
qo +
Z )²
24 ( 2.0 + 1.5 )² 1.908 kN/m2
- Lapisan lempung bagian tengah (rPm) Z2 = Z1 + L2/2 = 1.5 + 3.5 / 2 = 3.3 m (ΔPm)
= ( B =
=
qo +
Z )²
24 ( 2.0 + 3.3 )² 0.855 kN/m2
- Lapisan lempung bagian bawah (rPb) Z3 = Z1 + L2 = 1.5 + 3.5 = 5.0 m (ΔPb)
=
Z )²
B
(
24 2.0 + 5.0 )²
=
=
qo +
(
0.483 kN/m2
a
- Sehingga : (ΔP)
=
=
(ΔPt)
4 (ΔPm) 6
+
1.90805 + 3.419819 + 6
+
(ΔPb)
0.48288
=
0.968
Jadi penurunan konsolidasi (consolidation settlement) yang terjadi Sc
=
Cc
x
H Log
1
+
e0
Po
x +
3.5 Log 56 + 0.7 56
1
= 0.24 1 = =
0.500 0.004
x Log m
Po
+
ΔP
1.017
Total penurunan yang terjadi S total
= = = =
Si
+ 0.008 0.011 1.123
Sc + m cm
0.0037 < 2.54
cm …memenuhii…!!!!
A.
Data-data perencanaan
( Beban Inklinasi (miring))
Gambar lapisan tanah pondasi dangkal sebagai berikut : β = 35 ˚ P= 10 ton = 100 kN
β Df
L1 Dw
Jenis tanah Tebal (L1) γ γsat ø c µ Modulus Elastisitas Tanah Batas cair LL
= = = = = = = = =
Lempung 2.5 m 16.55 kN/m³ 17.55 kN/m³ 10 ⁰ 36 kN/m² Disesuaikan Disesuaikan 36 %
e0
= 0.7
Jenis tanah Tebal (L2) γ γsat ø c µ Modulus Elastisitas Tanah Batas cair LL
= = = = = = = = =
e0
= 0.7
MAT
L2
1.
berdasarkan daya dukung tanah - Direncanakan pondasi telapak bentuk bujur sangkar - Beban yang bekerja (P) = 10 Ton = - Kedalaman pondasi pada lapis pertama, Df = - Faktor Keamanan yang direncanakan = - Gaya miring (inklinasi) β = M =
Lempung 3.5 m 17.55 kN/m³ 18.55 kN/m³ 12 ⁰ 32 kN/m² Disesuaikan Disesuaikan 37 %
100 kN 1.0 m (diasumsikan) 3 35 ˚ 250
a.
qall terhadap beban yang bekerja Diasumsikan L = B qall
= = =
P Luas 100 BxB 100
B B
…… Pers 1
B2
b.
Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah Mayerhof (keruntuhan geser umum) dengan ∅ = 0 ˚ Nc = 5.14 Nq = 1 Nγ = 0
c.
Menentukan qall terhadap daya dukung tanah q = γ . Df e = 16.55 x 1.0 = qu
16.55
kN/m2
= =
250 100 2.5
= c Nc Fcs Fcd Fci + q Nq Fqs Fqd Fqi + ½ γB Nγ Fγs Fγd Fγi
Dimana : Fcs
Fqs
=
1
+
B L
x
=
1
+
B B
x
= =
1 + 1.195
=
1
+
B L
x
=
1
+
B B
x
= =
1 1
+
0
Nq Nc 1 5.14
0.195
tan Ø
tan
=
1
- 0.4
B L
=
1
- 0.4
B B
= =
1
-
Fcd =
1
+ 0.4
Df B
=
1
+
0.4
1.0 B
=
1
+
0.4 B
Fqd =
1
Fγs
10
˚
0.4
0.6
Fγd =
2 Fci
Fγi = qu
=
36
x
1 5.14
x 1 x 1 x 1 x 1 = 187.6111 x ( 1 = 187.6111 + = 201.6582 +
= =
Qu =
=
( B²
B -
-
β˚ 90˚
=
1
-
β˚ Ø
=
1
-
35 ˚ 10 ˚
x
1.195
x
1
x ( 1
x
0.849
0.4 ) + 14.04707 B 75.04444 + 14.04707 B 75.04444 …. Pers 2 B
Menghitung Luas efektif : A' = B' x L' B' = B 2e = B 2x = B 5 L' = L = B A'
1
= Fqi =
-
+
1
35 ˚ 90 ˚
-
=
=
0.849
1
+
0.4 ) x B + ½ 16.55 +
2
0.849
+
16.55
x
x
0
B
0
2.5
5 )x
B
5B
201.65818 +
75.04444 + B
14.04707 x ( B²
201.65818 B² 375.22222 -
+ 75.04444 B 70.23534 B
+
-
14.047068 B²
5B
-
)
1008.291 B
-
x
=
q all =
215.70525 B²
Qu Fs
=
-
1003.482 B
215.7052 B²
-
-
375.22222
1003.482 B 3
375.2222
-
subtitusi Pers 1 dan Pers 3 100 B2
=
215.70525 B²
-
1003.482 B
-
375.22222
3
300 = 215.70525 B⁴ -215.705 B⁴ + 1003.482 B³
1003.482 B³ + 375.2222 B²
375.22222 B² + 300
=
0
Jadi, dari perhitungan cara coba-coba diperoleh nilai B = 2.0 m Dengan syarat pondasi dangkal : Df/B < 1.0 0.5 < 1 …Memenuhi….!!!! Kontrol : qall
=
= = qu
jadi, Fs =
Fcd
P Luas = 100 B2 100 2.0 ²
=
1
+ 0.4
=
1
+
=
1.200
Df B
0.4 1.0 ###
25.000 kN/m2
= c Nc Fcs Fcd Fci + q Nq Fqs Fqd Fqi + ½ γB Nγ Fγs Fγd Fγi x 1.195 x 1.200 x ### = 36 x 5.14 x 1 x 1 x ### x 1 + ½ 17 x 0.6 x 1 x 1 = 225 + 14 + 0 = 239
Qu qall
= =
239.180 25.000 10
…aman..!!!
x
+ 17 2.0 x
0
0.6
3. Simulasi Muka Air Tanah a. Simulasi muka air tanah sebesar Dw = β
γ'
q
γw -
0.5
Df Diketahui : P = 20000 kN Df = 1 m B = 2.0 m L1 = 2.5 m D1 = 0.5 x Df = 0.5 x 1 = 0.5 m D2 = DfD1 = 1 0.5 = 0.5 m γ = 1655 kN/m³ γsat = 1755 kN/m³ ø = 15 ˚ c = 35 kN/m²
P
= = =
γsat 1755 1745
= = =
γ' x D2 γ x D1 + ( 1655 x 0.5 1700.0 kN/m²
10
kN/m³
)
+
(
1745 x
0.5
)
Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah terzaghi (keruntuhan geser umum) dengan ∅ = 15 ˚ Nc = 5.14 Nq = 1 Nγ = 0 Jadi, qu = c Nc Fcs Fcd Fci + q Nq Fqs Fqd Fqi + ½ γ'B Nγ Fγs Fγd Fγi = 35.0 x 5.14 x 1.296 x 1.196 x 0.849 + 1700.0 x 2.0 x 0 x 0.6 x x 1 x 0.849 + 1/2 x 1745 x = 236.661 + 1442.9 + 0 = 1679.562 kN/m² qijin = P = 20000 = 4790.814 kN/m² 2.0 2 B2 FS
=
qu qijin
=
1679.562 4790.814
= 0.3506 ≤
3 ….Aman…!!!
1x 1x
1x 1
0
b. Simulasi muka air tanah sebesar Dw =
Df Diketahui : P = Df = B = L1 = D = γ = γsat = ø = c =
P
γ'
q
= = =
γsat 1755 1745
γw -
= = =
γ x Df 1655 x 1 1655.0 kN/m²
20000 kN 1 m 2.0 m 2.5 m Df = 1 1655 kN/m³ 1755 kN/m³ 15 ˚ 35 kN/m²
m
10
kN/m³
Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah terzaghi (keruntuhan geser umum) dengan ∅ = 15 ˚ Nc = 5.14 Nq = 1 Nγ = 0 Jadi, qu = c Nc Fcs Fcd Fci + q Nq Fqs Fqd Fqi + ½ γ'B Nγ Fγs Fγd Fγi = 35.0 x 5.14 x 1.296 x 1.196 x 0.849 + 1655.0 x 2.0 x 0 x 0.6 x x 1 x 0.849 + 1/2 x 1745 x = 236.661 + 1404.7 + 0 = 1641.368 kN/m²
qijin
=
P B2
FS
=
qu qijin
=
20000 2.0 2
=
= 1641.3678 4790.814
4790.814 kN/m²
= 0.3
≤
3 ….Aman…!!!
1x 1x
1 1
0
c.
Simulasi muka air tanah sebesar Dw =
1.1
Df Diketahui : P = Df = B = L1 = d = = = γ = γsat = ø = c =
P
γ'
q
= γsat = 1755 = 1745 = = =
γw -
= γ' =
d B 1745 +
=
1696.547 kN/m³
10
kN/m³
γ x Df 1655 x 1 1655.0 kN/m²
+
20000 kN 1 m 2.0 m 2.5 m 1.1 x Df 1.1 x 1 1.1 m 1655 kN/m³ 1755 kN/m³ 15 ˚ 35 kN/m²
( γ-γ' ) 1.1 2.0
(
1655 -
1745 )
Dari tabel faktor kapasitas dukung tanah terzaghi (keruntuhan geser umum) dengan ∅ = 15 ˚ Nc = 5.14 Nq = 1 Nγ = 0 Jadi, qu = c Nc Fcs Fcd Fci + q Nq Fqs Fqd Fqi + ½ γ'B Nγ Fγs Fγd Fγi = 35.0 x 5.14 x 1.296 x 1.196 x 0.849 + 1655.0 x 2.0 x 0 x 0.6 x x 1 x 0.849 + 1/2 x ### x = 236.661 + 1404.7 + 0 = 1641.368 kN/m² qijin = P = 20000 = 4790.814 kN/m² 2.0 2 B2 FS
=
qu qijin
=
1641.368 4790.814
= 0.3426 ≤
3 ….Aman…!!!
1x 1x
1 1
0
Soal :
Data Parameter dan Dinding No. Parameter 1 Tinggi Dinding 2 Kemiringan Permukaan Timbunan 3 Tinggi Tanah di Depan Tanah Timbunan a) Berat Isi 4 b) Sudut Geswk Dalam c) Kohesi Tanah Timbunan a) Berat Isi 5 b) Sudut Geswk Dalam c) Kohesi Tipe dinding = Bahan dinding penahan=
Gravitasi Beton
Simbol H α D
Satuan m ˚ m
g Φ c
kN/m³ ˚ kN/m²
g Φ c
kN/m³ ˚ kN/m²
Nilai 5.55 25 2 Pasir 17.55 10 h Lempung 18.55 45 35
PERENCANAAN DINDING PENAHAN (KANTILEVER) 1. Menghitung Dimensi Dinding Penahan Diketahui : H = 5.55 m α = 10 ˚ D = 2m B B1 B2
B3 H'
= = = = = = = = = = = = = =
0.5 s/d 3.33 m 0.1 H 0.1 x 0.56 m 0.1 H 0.1 x 0.56 m B 3.33 2.22 m H1 + 0.56 + 5.94 m
0.7 H
( di ambil
0.6 H)
H1
5.55
H2
5.55
H3
( ( H2
B1 + 0.56 + + 5+
B2 ) 0.555 )
= = = = = = = = = =
0.1 H 0.1 x 0.56 m H 5.55 5m B3 tanα 2.22 x 2.22 x 0.39 m
5
17.6 10 h
1
H3
=
0.39
H2
=
5
kN/m³ ˚ kN/m² Pv
4
10
2 3
B1 0.56 m
H1
B2 0.56 m
B3 g2 = Φ2 = c2 =
2.
tan 0.176327
10
g1 = Φ1 = c1 =
2m
H1 0.56
H3 0.39 0.5 m
D =
5.55
Menghitung Berat dan Momen yang Menyebabkan Gaya Guling a. Menghitung tekanan aktif tanah
2.22 m 18.6 45 35
kN/m³ ˚ kN/m²
=
0.56
-
Karena tanah dibelakang dinding miring, maka nilai koefisien tanah aktif (Ka) di hitung: Ka
-
x
- √ cos² α + √ cos² α
=
cos α
=
cos
=
0.9848078 x
0.984808 0.984808
=
0.9848078 x
=
0.9848
0.984808 0.984808 +
10 x
cos α cos α cos cos
10 10
Menghitung tekanan tanah aktif (Pa) 1 ϒ H'² Ka Pa = 2 1 17.6 x 5.94 ² x = 2 = 305.058 kN/m
b.
Pv
= = = =
Pa x 305.058 305.058 52.973
sin α x sin 10 x 0.174 kN/m
Ph
= = = =
Pa x 305.058 305.058 300.424
cos α x cos 10 x 0.985 kN/m
No
- √ cos² + √ cos²
10 - cos² 10 - cos²
- √ 0.96984631039295 + √ 0.96984631039295 -
10 10
0.969846 0.969846
0 0
0.9848
Menghitung Momen Guling (overturning Moment) Mo
c.
- cos² φ - cos² φ
= Ph
x
H' 3
=
300.424 x
=
594.984 kN.m
5.94 3
Faktor keamanan terhadap gaya guling (Factor of safety againts overturning) Luas
(m²)
Berat/satuan panjang (kN/m)
Titik Berat Momen (m)
Momen (kN-m/m
No
Luas
1 5 2 1/2 3 3.33 4 2.22 5 1/2
(m²) x 0.06 x x 2.22
0.5 = x 4.995 = 0.56 = 5 = x 0.39 =
ϒbeton = ϒtanah =
23.58 17.6
Fs(overturning)
= = =
3.
Titik Berat Momen (m) 0.86 0.59 1.67 2.22 2.59 3.33
Berat/satuan panjang (kN/m) 2.4975 0.137363 1.84815 11.0889 0.43
58.891 3.239 43.579 194.610 7.626 = 52.973 = 360.918
Pv Ʃv
kN/m³ kN/m³ ƩMR Mo 753.307 594.984 1.266096 >
2
Momen (kN-m/m
ƩMR
50.646 1.916 72.560 432.035 19.750 176.399 =
…..te' jagoo
Menghitung Berat dan Momen yang Menyebabkan Gaya Geser a. Menghitung tekanan pasif tanah
Kp
=
tan
2
45
+
φ2 2
=
tan
2
45
+
45 2
= -
Menghitung tekanan tanah pasif (Pp) Pp
= = = =
b.
5.828
1/2 Kp g2 D² + 1/2 x 5.828 x x 2.0 216.23465 + 337.9899 554.225 kN/m 6.52
2 c2 18.6
x
√ Kp D 2.0 2
+
Faktor keamanan terhadap gaya geser (Factor of safety againt sliding)
k1 dan k2 = Fs(sliding) =
1/2 s/d 2/3 ( di ambil niali k1 dan k2 ( Ʃv) tan (k1ɸ2) + Bk2c2 + Pp Pa cos α
=
2/3 )
2x
35
= =
208.376 +
=
840.301 300.424 2.7970509 >
= 4.
( 360.918 ) tan (
77.7 + 300.424
1.5
x
45 )+ 300.424 554.224545060317
3.33 x
2/3 x
35
….Aman...!!!!!
Menghitung Eksentrisitas (e) e
=
=
B 2 3.33 2 1.226
=
1.226
=
1.226
=
qmax
= =
qmin
= =
5.
2/3
ƩMR
- ƩMo Ʃv 753.307 594.984 360.918 m < B 6 m < 3.33 6 m < 0.555 m
Ʃv 6e 1 + B B 347.870 kN/m² Ʃv 6e 1 B B -131.102 kN/m²
=
360.918 3.33
x
=
360.918 3.33
x
1
+
6 x 1.226 3.33
1
-
6 x 1.226 3.33
Menghtung Kapasitas Daya Dukumg Tanah
qu
= c2 Nc Fcd Fci + q Nq Fqd Fqi + ½ γ2B' Nγ Fγd Fγi
Dari tabel kapasitas daya dukung Mayerhof, Untuk ɸ = Nc = 16.88 Nq = 7.82 Nϒ = 7.13 q = ϒ2 x D = 18.6 x 2 = 37.1 kN/m² B' = B - 2e = 3.33 2 x = 0.877 m Fqd
=
1+
2 tan ɸ2
=
1+
2x
= 1+ = 1.391
2x
tan
x (
1-
45 x (
1.000
x (
45 o
1.226
sin 11-
ɸ2 )² x sin
D B' 45 )² x
0.707
)² x
2 0.877 2.279634
Fcd
= Fqd -
1
= 1.391
Nc -
= 1.391
-
= 1.414 Fϒd
=
Fci
=
Fqd x tan φ 1 1.391 16.88 x tan 45 -0.391 16.88
1 Fqi
=
1
-
dimana : ψ
ψ˚ 90˚
tan⁻¹ Pa
=
cos α Ʃv tan⁻¹ 0.832388 = ˚ = 39.774 39.774 Fqi = 1 90
Fci
=
Fϒi
=
1
qu
=
35 1.391
-
ψ˚ φ˚
=
1
-
x 16.88 x x 0.558 + x 0.116 = 466.3048 + 225.235 + = 698.2783 kN/m²
FS(bearing capacity)
=
qu qmax
=
698.2783 347.8696
=
2.01
>
= tan⁻¹
300.424 360.918
=
0.558
39.774 45 1.414 1/2 x
= x
18.6
6.73844047
3
te jagooo….!!!!!
0.116 0.558 x
+
37.1 0.877 x
x
7.13
10 0.176327
o
m
m o
m
Momen (kN-m/m
Momen (kN-m/m 50.646 1.916 72.560 432.035 19.750 176.399 753.307
x√
5.828
+
3.33
3.33
1.226
1.226
554.225
7.82 7.13 x
x
1
6. Menghitung Penuruna Yang Terjadi 1. Penurunan Segera : Menerut Harr (1966) segera dapat dituliskan : Se
=
Bqo 1 Es
-
μ²
α 2
Se
=
Bqo 1 Es
-
μ²
α
……….. Di Ujung Pondasi
……….. Di Pusat Pondasi
Dimana : Diktahui : B = 3.33 m L = 6.66 m m = L = 6.66 = 2 B 3.33 1 √ 1 + m² + m α = Ln √ 1 + m² - m π
m Ln
1 + m² 1 + m²
+ -
1 1
1 3.14
Ln
√ √
1 + 1 +
2 ²+ 2 ²-
2 + 2
2
Ln
√ √
1 + 1 +
2 ²+ 2 ²-
1 1
=
1 3.14
Ln
√ √
1 + 1 +
4 4
+ -
2 + 2
2
Ln
√ √
1 + 1 +
4 4
+ -
1 1
0.318
Ln
2.645751 + 1.732051
2
= 0.318 x (Ln 1.527525 + = 0.318 x ( 0.423649 + = 0.26405 ˚
Ln
2.44949 2
2 x Ln 1.22474 ) 0.40547 )
Maka, a. Penurunan segera di ujung pondasi Diketahui : Untuk Lempung Berpasir μ = 0.3 kN/m² Es = 30000 Se1 = =
b.
√ √
=
=
α
+
B . qmaks Es
1
-
3.3 x 347.8696 30000
μ²
α 2
1
-
= 0.00464 m Penurunan segera di pusat pondasi Se2 =
B . qmaks
1
-
μ²
α
0.3
2
0.26405 2
Se2 = =
1
Es
-
3.3 x 347.8696 30000
μ²
α
1
-
0.3
2
0.26405
= 0.00928 m jadi total penurunan adalah : Se = Se1 + Se2 = 0.00464 + 0.009278 = 0.0139 m 2.
Penurunan konsolidasi Sc
=
Cc 1
Dimana : ΔPav =
. +
Log
ΔPt
Di asumsikan : LL = 36 e0 = 0.7 Diketahui : qmax B L
H e0
%
Po
+
H2 Cc
4
= = =
+ ΔPav Po
6
ΔPm +
12 m 0.009 0.234
ΔPt
. (LL - 10)
= 347.8696 kN/m² = 3.33 m = 6.66 m
Menghitung tekanan overblueden ditengah lapisan lempung (L2) Po
= γ1 . = 17.6
H1 + H2/2 (γ2) ( x 5.6 +
=
kN/m
209
12
/
2
) x
19
2
Sketsa penurunan konsolidasi (consolidation settlement) dinding penahan
g1 = Φ1 = c1 = D =
17.6 10 h
kN/m³ ˚ kN/m²
H1
=
5.6 m
H2
=
12 m
2m
Z1
ΔPt g2 = Φ2 = c2 =
Z2
18.6 45 35
kN/m³ ˚ kN/m²
ΔPm
Z3
ΔPt
- Lapisan lempung bagian atas (ΔPt) Z1 = 0 m ΔPt
=
=
( B
x
Z1 )
qmax x
347.870
( L
x
Z1 )
( 3.3 =
x
0 )
x
( 6.7 x
0 )
( L
Z2
0.000 kN/m2
- Lapisan lempung bagian tengah (ΔPm) Z2 = H2 / 2 = 12 / 2 = 6.0 m =
ΔPm
=
=
qmax ) x
( B
x
Z2
( 3.3
x
347.870 6 ) x
x
( 6.7 x
6 )
( L
Z2
0.436 kN/m2
- Lapisan lempung bagian tengah (ΔPm) Z2 = H2 = 12 m =
ΔPm
=
=
qmax ) x
( B
x
Z2
( 3.3
x
347.870 12 ) x
x
( 6.7 x
12 )
0.109 kN/m2
ΔPav =
ΔPt
+
4
=
0.000 +
=
0.3086 kN/m2
ΔPm +
ΔPt
4 0.436 + 6
0.109
6
Jadi, penurunan konsolidasi (consolidation settlement) yang terjadi adalah : Sc
=
= = =
Cc 1
. +
H e0
0.234 1 +
.
1.652 0.0011
x Log m
Log
12 0.7
Po
Log 1.001
+ ΔPav Po 209
+ 0.3086 209
Total penurunan yang terjadi S total
= = = =
Se + 0.0139 0.0150 1.50
Sc + m cm
0.0011
