Itm Fix [PDF]

Citation preview

PEMBAHASAN



LV MDP (Main Distribution Panel) Penentuan Kapasitas Daya Terpasang Untuk menentukan kapasitas daya dari trafo kita harus mengetahui jumlah beban total dari suatu perencanaan. Pada perencanaan instalasi gardu induk industri ini di ketahui total beban yang di bagi dalam beberapa kelompok, yaitu: Jalur cabang 1



: 160 kVA



Jalur cabang 2



: 170 kVA



Jalur cabang 3



: 180 kVA



Jalur cabang 4



: 190 kVA



Beban total



: 700 kVA



Untuk menentukan daya terpasang pada



perumahan



harus memperhatikan



pengembangan industri beberapa tahun kedepan.



Menentukan Faktor Kebutuhan Setiap Jenis Bangunan mempunyai faktor kebutuhan beban yang berbeda-beda, karena pada laporan ini saya memilih industri logam maka nilai factor kebutuhannya sebesar 0,6.



Jenis Bangunan



Faktor Kebutuhan



Rumah Tinggal : Perumahan



0,4



Flat tanpa pemanas



0,6



Flat dg pemanas



0,8-1,0



Bangunan Umum : Hotel dll



0,6-0,8



Kantor



0,5-0,8



Departemen store



0,7-0,9



Sekolah



0,6-0,7



Rumah sakit



0,5-0,75



Industri logam



0,5-0,7



Industri makanan



0,7-0,9



Industri semen



0,8-0,9



Lift



0,5



Crane



0,7



Menetukan Kebutuhan Beban Maksimum Untuk menentukan kebutuhan beban maksimum maka daya total yang terpasang di kalikan dengan faktor kebutuhan masing-masing industri. Beban maks



= Stotal x fk = 700 kVA x 0,6 = 420 kVA



dianggap bahwa daya maksimum 420 kVA merupakan beban 100%



Menentukan Kapasitas Daya Terpasang untuk menentukan daya terpasang maka kita harus memperhatikan factor pengembangan industri beberapa tahun mendatang dan supaya trafo dapat dibebani 100% dari beban maksimum maka daya total di kalikan dengan 120%, dimana 20 % merupakan daya cadangan supaya sewaktu-waktu ada pengembangan beban dan kita tidak perlu mengganti trafo yang baru. Kapasitas Daya terpasang



= Daya total (Stotal) + cadangan 20 % = Smax x 120% = 420 kVA x 120% = 504 kVA



Memilih daya kontrak PLN Sesuai dengan kapasitas daya terpasang, maka dapat ditentukan daya kontrak dari PLN adalah 555 kVA dengan golongan I – 4.



PEMILIHAN TRANSFORMATOR Untuk menentukan kapasitas daya dari trafo kita harus mengetahui jumlah beban total dari suatu perencanaan. Pada perencanaan instalasi gardu induk industri ini diketahui total beban yang dibagi menjadi tiga bagian pada panel utama. Pada keadaan tersebut kerja dari belitan trafo dianggap hanya 80%, karena trafo di Negara asal pembuatnya dirancang atau didesain dengan kondisi 4 musim sedangkan di Indonesia hanya terdapat 2 musim yang menyebabkan pendinginan trafo tidak merata. Berdasarkan daya kontrak yang telah dipilih pada TDL melalui perhitungan yang dilakukan sebelumnya, ditentukan daya kontrak 555 kVA, maka dipilih trafo dengan kapasitas 630 kVA.



PENGHANTAR  Out going trafo ke MDP 



In



630 𝑘𝑉𝐴



= 0,38 𝑥



√3



= 957,18 A 



In + cadangan = 1148,6 A







In + 125%



= 1435,75 A  Memakai NYY 4x1x120mm^2, dengan KHA 375 A.







Derating Faktor 1. Variation in air temperature 40°C = 0,87 2. Number of system 2, number of racks 2, laids on racks formation flat = 0,84







IKHA setelah derating 4 x 375A = 1500 A (KHA maksimum kabel) 1500 A x 0,87 x 0,84 = 1096,2 A (KHA minimal kabel)







∆𝑉(𝐷𝑟𝑜𝑝 𝑉𝑜𝑙𝑡𝑎𝑔𝑒) =



=



𝐼 𝑥 𝑙 𝑥 √3 𝑋𝑥𝐴 1500 𝐴 𝑥 50 𝑚 𝑥 √3 56 𝑥 4 𝑥 120𝑚𝑚2



= 4,8 Volt 



% Volt



=



4,8𝑉𝑜𝑙𝑡 380 𝑉𝑜𝑙𝑡



x 100%



= 1,26 % ( masuk toleransi drop voltage)







Pemilihan penghantar netral berdasarkan PUIL 2000 Bab 4 hal 109 bahwa penghantar netral tidak boleh kurang dari setengahnya penghantar fasa terbesar dan jika KHA > 200A maka ditentukan penghantar NYY 1 X 120mm^2 dengan 2 tarikan kabel







Pemilihan penghantar PE berdasarkan PUIL 2000 Tabel 3.16.1 hal 77 apabila penghantar fasa memiliki luas penampang S>35mm^2 maka ukuran PE minimum berukuran S/2 mm^2 maka dipilih kabel NYY 1 X 120mm^2 dengan 2 tarikan.



 Cabang 1 ( 190 kVA ) 



190 𝑘𝑉𝐴



In



= 0,38 𝑥



√3



= 288,67 A 



In + cadangan = 346,4 A







In + 125%



= 433 A



 Memakai NYFGbY 2 x 3 x 120 mm2, dengan KHA 263 A. 







Derating Faktor 1. Variation in air temperature 40°C



= 0,87



2. Thermal resistivity 100℃ cm/watt



=1



3. Depth of laying 70 cm



=1



4. Number of grouping “2”



= 0,85



IKHA setelah derating 2 x 263 A = 526 A (KHA maksimum kabel) 526 A x 0,87 x 0,85 = 388,97 (KHA minimal kabel)







∆𝑉(𝐷𝑟𝑜𝑝 𝑉𝑜𝑙𝑡𝑎𝑔𝑒) =



=



𝐼 𝑥 𝑙 𝑥 √3 𝑋𝑥𝐴 562 𝐴 𝑥 200 𝑚 𝑥 √3 56 𝑥 2 𝑥 120𝑚𝑚2



= 10,02 Volt 



% Volt



=



10,02 𝑉𝑜𝑙𝑡 380 𝑉𝑜𝑙𝑡



x 100%



= 2,6 % ( masuk toleransi drop voltage , max 4% PUIL 2011)



BUSBAR  Out going trafo ke MDP Perhitungan kabel pada cabang utama menjadi dasar dari pemilihan busbar. Dengan KHA pada kabel utama adalah 1500 A, maka dipilih busbar (80x10mm) dengan Panjang 4 meter dan luas penampang 800mm^2  KHA 1590 A.  Cabang 1 (190 kVA) Dengam memperhatikan KHA kabel adalah 526 A, maka dipilih busbar (40x5mm) dengan Panjang 2 meter dan luas penampang 200mm^2 KHA 600 A.



PERHITUNGAN DAN PERENCANAAN SANGKAR FARADAY Medan listrik berpengaruh dan berbahaya bagi pekerja yang bekerja pada atau dekat sekali dengan bagian dari jaringan yang bertegangan. Pekerja dapat mempergunakan perlindungan untuk hal tersebut seperti sangkar faraday dimana kuat medan listrik didalam pelindung konduktor ini merupakan fungsi dari derajat perlindungannya. Sangkar pelindung terbuat dari bahan konduktor dan beberapa tahun yang lalu Faraday telah menunjukkan bahwa kuat medan listrik didalam sangkar adalah nol (0) bila sangkar berbentuk kotak penuh. Namun jika sangkar tersebut berbentuk kotak penuh sehingga pekerja didalamnya bebas terhadap medan listrik, maka hal ini tidak dapat dipakai untuk bekerja. Perlindungan terhadap medan ini hanya dilakukan oleh sangkar yang hanya berbentuk setengah kotak atau sangkar yang tidak berbentuk kotak penuh, tergantung pada derajat perlindungan yang kita inginkan. Dalam perhitungan ini yang perlu diperhatikan adalah system pengaman dari sisi TR maupun TT pada trafo. Sesuai dengan catalog yang ada jarak aman sisi tegangan tinggi adalah = 750 mm dengan perkiraan panjang tangan manusia sekitar kurang lebih 500 mm. sehingga dapat terhitung sangkar faraday sesuai dengan dimensi trafo yang digunakan. Dimensi trafo yang digunakan dengan data sebagai berikut : Panjang (A)



:



1570 mm



Lebar (B)



:



945 mm



Tinggi (C)



:



1630 mm



Sehingga diperoleh dimensi sangkar faraday terpasang sebagai berikut : Panjang



:



(jarak aman trafo+panjang tangan manusia) x 2 + panjang trafo



:



( 750 + 500 ) x 2 + 1570 mm



:



4070 mm.



Lebar



Tinggi



:



(jarak aman trafo+panjang tangan manusia) x 2 + lebar trafo



:



( 750 + 500 ) x 2 + 945 mm



:



3445 mm



:



(jarak aman trafo dengan atap) + tinggi trafo



:



1000 mm + 1630 mm



:



2630 mm



PERHITUNGAN CELAH VENTILASI PADA TRAFO Dalam kerjanya transformator tidak lepas dari kerugian, salah satunya adalah panas. Panas yang berlebihan pada trafo menyebabkan hal – hal yang tidak diinginkan antara lain drop tegangan dan penurunan kualitas minyak trafo yang mengakibatkan tegangan tembus minyak trafo turun. Sehingga dalam kinerjanya, trafo menuntut sistem pendinginan yang baik salah satunya adalah sirkulasi udara, karena dalam perencanaan ini, trafo yang digunakan diletakkan dalam ruangan (indoor). Untuk itu harus dihitung seberapa besar celah ventilasi yang dibutuhkan agar sirkulasi udara dapat berjalan baik. Menurut PUIL 2000, celah minimal suatu ventilasi trafo adalah 20 cm^2/kVA terpasang. Celah ventilasi pada trafo dihitung pada saat load loses pada suhu 75° C dengan loses sebesar 6500 Watt atau 6,5 kW. Data lain yang perlu diketahui adalah sebagai berikut: 1. Temperatur udara masuk (𝑡1 ) 20° C 2. Temperatur udara keluar (𝑡2 ) 35° C 1



3. Koefisien muai udara (x) 273 4. Tinggi ruangan 3,5 meter Dengan data diatas dapat dicari volume udara yang dibutuhkan untuk mensirkulasi panas adalah sebagai berikut: V 



860 Pv x(1   t1 ) 1116 (t 2  t1 )



dimana: Pv = rugi trafo (Kw) t1 = temperatur udara masuk (oC) t2 = temperatur udara keluar (oC) α = koefisien muai udara sehingga:



H = ketinggian ruangan (m)



V 



860 .6,5 1 x(1  .20) 1116 (35  20) 273



V 



5590 x(1  0,07326) 16740



V = 0,3094



V  0,31m 3 s Kemampuan pemanasan udara yang mengalir disepanjang tangki trafo adalah



v



H







dimana: H=ketinggian (m) ζ = koefisien tahanan aliran udara Koefisien tahanan aliran udara berbeda-beda tergantung pada kondisi daripada tempat diletakkannya trafo itu sendiri. ζ



Kondisi tempat Sederhana



4.....6



Sedang



7.....9



Baik



9.....10 (jaringan konsen)>20



Apabila kondisi tempat dimisalkan adalah baik maka ζ = 9. Sehingga: 𝑣=



3,5 9



𝑣 = 0,388



Maka dapat kita hitung celah ventilasi sebagai berikut: qe (penampang celah udara yang masuk) :



qe



:



V v



0,31 m 3 s 0,798 0,388



Karena udara yang keluar memiliki temperatur yang lebih tinggi daripada udara yang masuk yang diakibatkan proses pendinginan trafo dalam ruangan sehingga terjadi pemuaian maka ventilasi udara keluar yang dibutuhkan harus lebih besar daripada celah ventilasi udara masuk, dengan kata lain:



q A  qe Sehingga:



q A 1,1. qe q A 1,1. 0,798



q A  0,877m 2 Nilai perhitungan diatas adalah nilai minimum, sehingga pemakaian ventilasi udara bisa memakai ukuran yang lebih besar dari ukuran perhitungan diatas.



SEPATU KABEL Pemilihan diameter sepatu kabel sesuai dengan diameter kabel atau penghantar yang digunakan pada sisi out going trafo. Diameter kabel yang digunakan 120mm^2 maka diameter sepatu kabel yang dipilih juga sebesar 120mm^2 dengan lubang sepatu kabel sesuai dengan jumlah tarikan penghantar sebanyak 4 lubang(fasa),2 lubang(netral), dan 2 lubang(grounding).



Kurang katalog sepatu kabel



KUBIKEL PELANGGAN MENUJU TRAFO PENGHANTAR  Sisi atas (Utama) 



In



630 𝑘𝑉𝐴



= 20 𝑘𝑉 𝑥



√3



= 18,18 A 



In + cadangan = 21,8 A







In + 125%



= 27,25 A  Memakai N2XSKY 3x1x25mm^2 dengan KHA 159 A.







Derating Faktor 1. Variation in air temperature 40°C = 0,91 2. Number of system 1, laids on through formation flat = 0,92







IKHA setelah derating 159 A (KHA maksimum kabel) 159 A x 0,91 x 0,92 = 133,11 A (KHA minimal kabel)







∆𝑉(𝐷𝑟𝑜𝑝 𝑉𝑜𝑙𝑡𝑎𝑔𝑒) =



=



𝐼 𝑥 𝑙 𝑥 √3 𝑋𝑥𝐴 159 𝐴 𝑥 50 𝑚 𝑥 √3 56 𝑥 25𝑚𝑚2



= 9,8 Volt 



% Volt



=



9,8 𝑉𝑜𝑙𝑡 380 𝑉𝑜𝑙𝑡



x 100%



= 2,57 % (masuk toleransi drop voltage)



KUBIKEL PLN MENUJU PELANGGAN PENGHANTAR  Out going kubikel PLN ke kubikel pelanggan 



630 𝑘𝑉𝐴



In



= 20 𝑘𝑉 𝑥



√3



= 18,88 A 



In + cadangan = 21,8 A







In + 125%



= 27,25A



 Memakai N2XSKY 3x1x25mm^2 SUPREME dengan KHA 159 A. 







Derating Faktor 1



Variation in air temperature 45°C = 0,87



2



Number of system 1, laids on through formation flat = 0,92



IKHA setelah derating 159 A (KHA kabel maksimum) 159 A x 0,87 x 0,92 = 134,18 A (KHA kabel minimal) 3



∆𝑉(𝐷𝑟𝑜𝑝 𝑉𝑜𝑙𝑡𝑎𝑔𝑒)



=



=



𝐼 𝑥 𝑙 𝑥 √3 𝑋𝑥𝐴 159 𝐴 𝑥 50 𝑚 𝑥 √3 56 𝑥 25𝑚𝑚2



= 9,8 Volt 4



% Volt



=



9,8 𝑉𝑜𝑙𝑡 380 𝑉𝑜𝑙𝑡



x 100%



= 2,57 % (masuk toleransi drop voltage, max 4% PUIL 2011)



JTM MENUJU KUBIKEL PLN Digunakan kabel yang sama degan kabel yang digunakan pada penghantar kubikel PLN menuju kubikel pelanggan yaitu N2XSKY 3x1x25mm^2 dengan KHA 159 A.



RATING PENGAMAN Jalur cabang 1



: 160 kVA x 0,6 = 96 kVA



Jalur cabang 2



: 170 kVA x 0,6 = 102 kVA



Jalur cabang 3



: 180 kVA x 0,6 = 108 kVA



Jalur cabang 4



: 190 kVA x 0,6 = 114 kVA



Beban total



: 420 KVA



 Sisi atas (Utama) Berdasarkan total rekap daya, daya yang dibutuhkan sebesar 420 kVA. 420 𝑘𝑉𝐴







In beban



= 0,38 𝑘𝑉 𝑥







IKHA



= 1435,35 A



√3



= 638,14 A



Ipmt max = In beban x 250% = 638,14 x 2,5



= 1595,35 A



Ipmt min = In beban x 1,15% = 638,14 x 1,15



= 733,86 A



Rating pengaman sirkit harus lebih rendah daripada rating penghantar In 638,14 A



< Ipmt < Ipmt



< I KHA < 1435,35 A



 Cabang 4 (114 kVA) 114 𝑘𝑉𝐴







In beban



= 0,38 𝑘𝑉 𝑥







IKHA



= 433 A



√3



= 173,20 A



Ipmt max = In beban x 250% = 173,20 x 2,5



= 433 A



Ipmt min = In beban x 1,15% = 145,85 x 1,15



= 199,18 A



Rating pengaman sirkit harus lebih rendah daripada rating penghantar In 173,20 A



< Ipmt < Ipmt



< I KHA < 433 A



PERHITUNGAN SHORT CIRCUIT A. Jaringan sisi atas Diket : S V Usc -



In



=



-



IscT



=



-



Psc



= 630 kVA = 20 kV/380 V = 4%



630 𝑘𝑉𝐴 √3 𝑥 0,38 𝐾𝑉 957,18 𝑥 100 4



𝑈𝑜 2



= 957,18 A



- 𝑍1



=



= 23,92 kA



- 𝑅1



= 𝑍1 x cos𝜃 x 10−3



- 𝑋1



= 0,02 mohm = 𝑍1 x sin𝜃 x 10−3 = 0,17 mohm



= √3 x V x IscT = √3 x 20 KV x 23,92 kA = 828,61 MVA



𝑃𝑠𝑐



= 174,27 mohm



B. Transformator Diket : S = 630 kVA Pcu = 6,5 kW ( diketahui dari katalog trafo , load losses ) -



𝑅2



= =



𝑃𝑐𝑢 𝑥 𝑈𝑜 2 𝑥 10−3 𝑆2 6500 𝑥 3802 𝑥 10−3 6302 𝑈𝑠𝑐



𝑈𝑜 2



-



𝑍2



= 100 𝑥



-



𝑋2



= √𝑍2 2 − 𝑅2 2



= 2,36 mohm = 9,16 mohm



𝑆



= 3,59 mohm



C. Penghantar a) Kabel Utama - Resistansi Karena menggunakan penghantar 4x1x120mm^2 (luas penampang total 240mm^2) maka 𝑅3 diabaikan. - Reaktansi - 𝑋3 = 0,12 x L = 0,12 x 50 m = 6:4 = 1,5 mohm b) Kabel cabang 1 (190 kVA) Luas penampang < 240mm^2 - Resistansi -



𝑙



𝑅32 = 𝜌 𝐴 = 22,5 x



200 95



= 4,7 mohm



-



Reaktansi 𝑋32 = 0,08 x L = 0,08 x 200 m = 16 mohm



D. Busbar a) Busbar Utama - Resistansi Busbar utama 𝑅3 diabaikan karena luas penampang >240 mm^2. - Reaktansi - 𝑋4 = 0,15 x L = 0,15 x 4 m = 0,6:3 = 0,2 mohm b) Busbar cabang 1 Luas penampang < 240mm^2 - Resistansi 𝑙



2



-



𝑅42 = 𝜌 𝐴 = 22,5 x 200 = 0,225 mohm



-



Reaktansi 𝑋42 = 0,15 x L = 0,15 x 2 m = 0,3:2 = 0,15 mohm



 PENGAMAN UTAMA Isc



=



Isc



=



𝑉 √3√𝑅𝑡𝑜𝑡 2 +𝑋𝑡𝑜𝑡 2 380 √3√𝑅𝑡𝑜𝑡 2 +𝑋𝑡𝑜𝑡 2



= 38,01 kA



 Dipilih pengaman ACB NW10 In 1000 65 kA merk Schneider  PENGAMAN CABANG 1 Isc



=



Isc



=



𝑉 √3√𝑅𝑡𝑜𝑡 2 +𝑋𝑡𝑜𝑡 2 380 √3√𝑅𝑡𝑜𝑡 2 +𝑋𝑡𝑜𝑡 2



= 9,61 kA



 Dipilih pengaman MCCB EZC400N In 300 A 36 kA merk Schneider



PEMILIHAN PERALATAN YANG DIGUNAKAN KUBIKEL KUBIKEL INCOMING (IMC) 1) Disconnector dan earthing switch (positive three rotating contact), DS dilengkapi dengan switch pembumian untuk keamanan pada waktu perbaikan dan perawatan. 2) Kontak Bantu pada disconnector ( 2NO + 2 NC ), digunakan sebagai kotak Bantu untuk lampu tanda. 3) Busbar tiga fasa (400 A), Busbar yang paling kecil adalah 400 A. sehingga dipilih busbar dengan ratig 400 A. 4) Indicator tegangan. Digunakan untuk melihat tegangan masuk. 5) Heater, digunakan untuk pemanas dalam kubikel, untuk mencegah terjadinya kelembaban yang terlalu tinggi sehingga mencegah terjadinya short sircuit yang diakibatkan oleh uap air dalam panel kubikel. 6) Connection pads for dry cable. 7) Disconnector operating mechanism. 8) Trafo arus. Trafo arus yang digunakan harus sesuai dengan jenis kubikel yang digunakan dalam rancangan ini digunakan panel Incoming jenis IMC, sehingga dengan melihat data pada catalog Schneider didapat data sebagai berikut: 



Type CT



: ARM2/N2F







Panels type



: IMC







Un CT (kV)



: 24







Ith (kA)



: 12,5







Time



:1







Primary Current



: 50 A







Secondary Current : 5-5 A







Secondary type



: measure-protection







1st Secondary



: 7,5VA cl.0,5s125 KV



150 kV



150 KV



>125 KV



200 kV



> 150 KV



>125 KV



KONDISI



KETERANGAN



Tegangan masih di bawah rating transformator maupun arrester Tegangan masih memenuhi batasan Aman keduanya Tegangan lebih diterima arrester dan Aman dialirkan ke tanah Masih memenuhi batas tegangan Aman tertinggi yang bisa diterima arrester. Tidak Aman Arrester rusak, transformator rusak Aman



Pemilihan Arrester Dalam hal ini pemilihan arrester yang digunakan untuk sistem tegangan menengah yaitu arrester katup. Arrester ini terdiri dari atas beberapa sela percik yang dihubungkan seri dengan resistor tak-linier. Resistor tak linier mempunyai tahanan yang rendah bila dialiri arus besar dan mempunyai tahanan yang besar saat dialiri arus kecil. Resistor taklinier umumnya digunakan untuk arrester yang terbuat dari bahan silikon karbid. Kerja arrester ini tidak dipengaruhi keadaan udara sekitar karena sela percik dan resistor taklinier keduanya ditempatkan dalam tabung isolasi tertutup.



CUT OUT Cut Out berfungsi untuk mengamankan transformator dari arus lebih. Cut out dipasang pada sisi primer transformator, dalam menentukan cut-out hal-hal yang perlu dipertimbangkan adalah: 



Arus nominal beban untuk pemilihan rating arus kontinyu cut-out







Tegangan sistem untuk pemilihan rating tegangan







Penggunaan CO tergantung pada arus beban, tegangan sistem, type sistem, dan arus gangguan yang mungkin terjadi. Dalam pemilihan Cut Out, teragantung dari pemakaian trafo apakah memakai minyak



atau trafo kering. Di dalam PUIL 2000 hal 190, apabila menggunakan trafo kering, In Co dikalikan 125 % (maksimal).



In CO



= 125 % X



630kVA 3 X 20kV



= 18,18 A Dari data diatas dapat dipilih CO dengan spesifikasi sebagai berikut: Rating arus



: 18,18 A [6,3-63 A]



Rating tegangan



: 24 kV



BIL



: 150 kV



PERHITUNGAN DAN PENENTUAN GROUNDING PENTANAHAN BODY (TRAFO, CUBICLE, GENSET, DLL) DAN SANGKAR FARADAY Supaya batang elektroda tidak terlalu panjang maka dalam perencanaan pentanahan ini metode yang digunakan adalah metode Triangle untuk merencanakan metode pentanahan tersebut diketahui data-data sebagai berikut: Diketahui  Luas penampang



: 120 mm2



 Diameter



: 12,36 mm



 r (jari-jari elektroda)



: 6,18 mm (6,18 x 10-3 m)



 L(panjang elektroda)



: 1,5 meter



 l (jarak antar elektroda)



: 3 meter ( 2 x panjang elektroda)



 Tahanan jenis tanah



: 100  /meter (tanah Ladang)



Untuk menghitung tahanan pentanahan maka terlebih dahulu menghitung Faktor pengali (k) sesuai dengan metode yang dipilih yaitu : k=



1  1m . Factor pengali untuk konfigurasi triangle. 3



Untuk menghitung factor pengali tersebut maka kita harus menghitung nilai-nilai yang dibutuhkan yaitu : x= m=



k=



1  L 1  1,5 = = 1,67 L 1,5 ln x ln 1,67 = =0,08 l 3 ln ln r 6,18 x10 3



1  2m 1  1(0,08) = = 0,36 3 3



Setelah melihat data-data tersebut maka tahanan pentanahannya dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut: Rpt =



  k 100  0,36 = 2L 2 2



Rpt = 2,87  Dengan menggunakan metode triangle maka tidak membutuhkan elektrode yang terlalu panjang.



PENTANAHAN ARESTER Dalam perencanaan pentanahan ini metode yang digunakan adalah metode Triangle untuk merencanakan metode pentanahan tersebut diketahui data-data sebagai berikut: Diketahui  r (jari-jari elektroda)



: 7,5 mm (0,0075 m)



 l (panjang elektroda)



: 2 meter



 L (jarak antar elektroda)



: 4 meter ( 2 x panjang elektroda)



 Tahanan jenis tanah



: 100  /meter (tanah Ladang)



Untuk menghitung tahanan pentanahan maka terlebih dahulu menghitung Faktor pengali (k) sesuai dengan metode yang dipilih yaitu : k=



1  2m . Factor pengali untuk konfigurasi triangle. 3



Untuk menghitung factor pengali tersebut maka kita harus menghitung nilai-nilai yang dibutuhkan yaitu : x=



m=



k=



1 L 1 4 = = 1,25 L 4



ln 1,25 ln x = =0,03994 2 l ln ln 0,0075 r 1  2m 1  2(0,03994) = = 0,35996 3 3



Setelah melihat data-data tersebut maka tahanan pentanahannya dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut: Rpt =



  k 100  0,35996 = 2 4 2L



Rpt = 1,432 



PENTANAHAN TITIK NETRAL TRAFO Supaya batang elektroda tidak terlalu panjang maka dalam perencanaan pentanahan ini metode yang digunakan adalah metode Triangle untuk merencanakan metode pentanahan tersebut diketahui data-data sebagai berikut: Diketahui  Luas penampang



: 120 mm2



 Diameter



: 12,36 mm



 r (jari-jari elektroda)



: 6,18 mm (6,18 x 10-3 m)



 L(panjang elektroda)



: 1,5 meter



 l (jarak antar elektroda)



: 3 meter ( 2 x panjang elektroda)



 Tahanan jenis tanah



: 100  /meter (tanah Ladang)



Untuk menghitung tahanan pentanahan maka terlebih dahulu menghitung Faktor pengali (k) sesuai dengan metode yang dipilih yaitu : k=



1  1m . Factor pengali untuk konfigurasi triangle. 3



Untuk menghitung factor pengali tersebut maka kita harus menghitung nilai-nilai yang dibutuhkan yaitu : x= m=



k=



1  L 1  1,5 = = 1,67 L 1,5 ln x ln 1,67 = =0,08 l 3 ln ln r 6,18 x10 3



1  2m 1  1(0,08) = = 0,36 3 3



setelah melihat data-data tersebut maka tahanan pentanahannya dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut: Rpt =



  k 100  0,36 = 2L 2 2



Rpt = 2,87 