Analisis Kolom [PDF]

Citation preview

STRUKTUR RANGKA BAJA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRBPMK)



LANTAI 1 A.



DATA BAHAN Tegangan leleh baja (yield stress ), Tegangan sisa (residual stress ), Modulus elastik baja (modulus of elasticity ), Panjang Kolom Modulus elastik geser baja Angka Poisson (Poisson's ratio ),



B.



MPa



fr E Lb G



70 200000 4000 77200 0,3



MPa MPa m MPa



DATA PROFIL BAJA



tf tw



h h2



ht



r



h1 bf



kN 0 400 325 0



(absolut) Nmm 0 400000000 325000000 0



0,38



KONTROL PENAMPANG PROFIL Cek sayap 𝑏𝑓 2𝑡𝑓



≤



λ = 0,56



9,52380952



≤



13,581995



WF 400.400.21.21 d atau h t 400



𝐸𝑠 𝑓𝑦



Non Langsing



Satuan mm



bf



400



mm



tw



21



mm



tf r



21 25



A Ix



24318 684204346



mm mm mm2 mm4



Iy



224276287



mm4



rx



167,737



mm



ry



96,034



Sx



3421022



mm mm3



Sy



1121381



mm3



Zx



3856461



mm3



Zy



1719469,5



mm3



J



3639573



mm4



8,05382E+12 308



mm6 mm



Cw h



NILAI GAYA DALAM PADA ETABS Gaya Dalam Pu Mux Muy √(Es/fy) VU



D



340



u



Profil Baja



C



fy



Cek badan



E



F



h tw



≤



1,49



14,667



≤



36,1378



𝐸𝑠 𝑓𝑦



Non Langsing



PENENTUAN FAKTOR EFEKTIF K 1 =



Diasumsikan bahwa nilai K adalah 1



PENENTUAN TEGANGAN KRITIS TEKUK-LENTUR (Fcr) Fe



=



Fe = 1137,783929 MPa Tegangan kritis, Fcr harus ditentukan sebagi berikut ini : ≤



maka



F cr =



2,25



maka



F cr =



≤ 2,25 PAKAI OPSI 1



maka



2,25 Atau



≥ 0,29882651



G



0,877Fe



F cr =



300,026762 MPa



PENENTUAN TEGANGAN KRITIS TEKUK-PUNTIR (Fcr) Fe



=



Fe = 1402,974265 Mpa Tegangan kritis, Fcr harus ditentukan sebagi berikut ini : ≤



maka



F cr =



2,25



maka



F cr =



0,877Fe



≤ 2,25 Pakai Opsi 1



maka



F cr =



307,204352 MPa



2,25 Atau



≥ 0,24234229



H



PENENTUAN GAYA TEKAN NOMINAL CATT Jika Fcr tekuk lentur < F cr = 307,2043517 Mpa Pn = Fcr x Ag = 7470595,424 N q cP n = 6723535,881 N Cek rasio struktur Pu Rasio = = qcPn Memenuhi Syarat



Fc tekuk puntir



0



maka tekuk yang terjadi tekuk -lentur



≤



1



I



PENENTUAN MOMEN NOMINAL AKIBAT TEKUK LATERAL Mn Mp FyZx = = M P arah x



= =



1311,19674



1311196740



Nmm kNm



4099,333254



mm



Lp



=



Lp



=



r ts



=



r ts



=



108,705285



mm



J C ho ho



= = = =



3639573 1 d-tf 379



mm4



Lr



=



Lr



=



atau



mm



17813,05091 0,00280708 7,87972E-06 9,5728E-06 = 17813,05091 0,00280708 0,004177625 = 17813,05091 0,08357457 = 14887,18114 mm Tekuk torsi lateral harus ditentukan sebagai berikut: Lb Lp Keadaan batas dari tekuk torsi-lateral tidak boleh digunakan ≤ Lp Lb ≤ L r maka nilai akan menggunakan rumus




Mn



=



Mn



=



Lr F cr S x



≤ Mp



Lp



=



4099,333254



mm



Lb



=



4000



mm



Lr



=



14887,18114



mm



Cb



=



Keterangan M maks



=



nilai mutlak maksimum dalam segmen tanpa dibreising (Nmm)



MA



=



nilai mutlak momen pada titik seperempat dari segmen tanpa dibreising (Nmm)



MB



=



nilai mutlak momen pada sumbu segmen tanpa dibreising (Nmm)



88589400



MC



=



nilai mutlak momen pada titik tiga-perempat segmen tanpa dibreisiing (Nmm)



57103400



Cb



=



2,264014837



Mn



=



152070300



Mn



J



=



Mnx



=



Mnx -16973521 Mnx pakai



>< >< =



-16973520,94 Mpx 1311196740 1311196740



nmm



nmm



qbMnx Mny



=



1180077066



nmm



=



Mny



=



Fy.Zy 584619630



nmm



qbMny



=



526157667



nmm



KONTROL TERHADAP INTERAKSI GAYA TEKAN DAN LENTUR KOLOM Rasio tegangan aksial Pu 0 = = 0 6723535,881 qPn Kondisi Pu 𝑃𝑢 𝑀𝑢𝑥 𝑀𝑢𝑦 < 0,2 maka +( + qPn 2𝑃𝑛 𝑀𝑛𝑥 𝑀𝑛𝑦 Pu qPn



≥



0,2



maka



𝑃𝑢 ∅𝑃𝑛



8 𝑀𝑢𝑥



+ (



9 𝑀𝑛𝑥



+



𝑀𝑢𝑦 𝑀𝑛𝑦



)



≤



1



≤



1



1



Berdasarkan perhitungan maka akan dipakai



Sehingga Opsi 1



maka



0,860981838



≤ AMAN



PAKAI OPSI 1 Opsi 2



maka



0,765317189



≤ AMAN



1