Sondir Full Perhitungan [PDF]

Citation preview

HASIL PENGUJIAN SONDIR (CPT) PROYEK TITIK SONDIR LOKASI TANGGAL



: UJI PENETRASI TANAH DENGAN ALAT SONDIR : S1 : Barat kantin FT, Unnes : 07 Oktober 2011



KEDALAMAN (m)



BACAAN qc (kg/cm2) (Cw)



0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 3.20 3.40 3.60 3.80 4.00 4.20 4.40 4.60 4.80 5.00 5.20 5.40



20 30 45 37 45 45 52 55 58 70 65 76 94 110 125 95 78 72 68 84 78 79 100 110 110 99 122 160 88.75 2.21875



BACAAN fs fs x 20 cm Rf qc + fs Tf (kg/cm2) (kg/cm') fs/qc (kg/cm2) (kg/cm') (Lf) (20*Lf) (%) (Tw)



23 40 54 65 60 50 52 55 58 70 73 94 94 118 128 95 112 72 110 84 78 83 105 113 110 130 140 190



0 1 0.9 2.8 1.5 0.5 0 0 0 0 0.8 1.8 0 0.8 0.3 0 3.4 0 4.2 0 0 0.4 0.5 0.3 0 3.1 1.8 3 3.25



0 20 18 56 30 10 0 0 0 0 16 36 0 16 6 0 68 0 84 0 0 8 10 6 0 62 36 60



0 20 38 94 124 134 134 134 134 134 150 186 186 202 208 208 276 276 360 360 360 368 378 384 384 446 482 542



0.0 3.33 2.00 7.57 3.33 1.11 0.00 0.00 0.00 0.00 1.23 2.37 0.00 0.73 0.24 0.00 4.36 0.00 6.18 0.00 0.00 0.51 0.50 0.27 0.00 3.13 1.48 1.88



KEDALAMAN (m)



BACAAN qc (kg/cm2) (Cw)



BACAAN fs fs x 20 cm Rf qc + fs Tf (kg/cm2) (kg/cm') fs/qc (kg/cm2) (kg/cm') (Lf) (20*Lf) (%) (Tw)



KEDALAMAN (m)



BACAAN qc (kg/cm2) (Cw)



BACAAN fs fs x 20 cm Rf qc + fs Tf (kg/cm2) (kg/cm') fs/qc (kg/cm2) (kg/cm') (Lf) (20*Lf) (%) (Tw)



KEDALAMAN (m)



BACAAN qc (kg/cm2) (Cw)



BACAAN fs fs x 20 cm Rf qc + fs Tf (kg/cm2) (kg/cm') fs/qc (kg/cm2) (kg/cm') (Lf) (20*Lf) (%) (Tw)



LABORATORIUM MEKANIKA TANAH UNNES



PROYEK



: PENYUSUNAN PTMP DAN DED TPA NAGAN RAYA TPA NAGAN RAYA, KEC. KUALA - NAGAN RAYA



CPT NO TOTAL KED.



: S - 01



KEDALAMAN



m 0 -0.2 -0.4 -0.6 -0.8 -1 -1.2 -1.4 -1.6 -1.8 -2 -2.2 -2.4 -2.6 -2.8 -3 -3.2 -3.4 -3.6 -3.8 -4 -4.2 -4.4 -4.6 -4.8 -5



m -0.2 -0.4 -0.6 -0.8 -1 -1.2 -1.4 -1.6 -1.8 -2 -2.2 -2.4 -2.6 -2.8 -3 -3.2 -3.4 -3.6 -3.8 -4 -4.2 -4.4 -4.6 -4.8 -5 -5.2



10.4 M



MAT : - 5 m



Hambatan Konus (qC) (Cw)



Jumlah Hambatan (Tw)



kg/cm2



kg/cm2 3 4 3 4 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 4 3 5 4 4 5 7 6 7 10



Jumlah Hambatan Hambatan Hambatan Selimut Pelekat (HP) Pelekat (L.penampang*(Tw-Cw)) (1.78*(Tw-Cw)) (JHP) (20Lf) (Tf) kg/cm2



5 6 6 7 5 2 3 5 3 3 3 2 3 5 5 7 8 7 10 6 9 10 12 10 12 15



19.90 19.90 29.85 29.85 19.90 0.00 9.95 29.85 9.95 9.95 9.95 0.00 9.95 29.85 29.85 39.80 39.80 39.80 49.74 19.90 49.74 49.74 49.74 39.80 49.74 49.74



3.56 3.56 5.34 5.34 3.56 0.00 1.78 5.34 1.78 1.78 1.78 0.00 1.78 5.34 5.34 7.12 7.12 7.12 8.90 3.56 8.90 8.90 8.90 7.12 8.90 8.90



PROYEK



: PENYUSUNAN PTMP DAN DED TPA NAGAN RAYA TPA NAGAN RAYA, KEC. KUALA - NAGAN RAYA



CPT NO TOTAL KED.



: S - 01 10.4 M



MAT : - 5 m



kg/cm 3.56 7.12 12.46 17.80 21.36 21.36 23.14 28.48 30.26 32.04 33.82 33.82 35.60 40.94 46.28 53.40 60.52 67.64 76.54 80.10 89.00 97.90 106.80 113.92 122.82 131.72



KEDALAMAN m -5 -5.2 -5.4 -5.6 -5.8 -6 -6.2 -6.4 -6.6 -6.8 -7 -7.2 -7.4 -7.6 -7.8 -8 -8.2 -8.4 -8.6 -8.8 -9 -9.2 -9.4 -9.6 -9.8 -10



m -5.2 -5.4 -5.6 -5.8 -6 -6.2 -6.4 -6.6 -6.8 -7 -7.2 -7.4 -7.6 -7.8 -8 -8.2 -8.4 -8.6 -8.8 -9 -9.2 -9.4 -9.6 -9.8 -10 -10.2



Hambatan Konus (qC)



Jumlah Hambatan



Hambatan Selimut



kg/cm2



kg/cm2



kg/cm2



10 8 10 12 15 12 15 18 22 25 28 52 30 34 33 37 45 53 47 50 67 77 95 98 110 138



15 13 15 17 20 17 20 23 27 30 33 57 35 39 38 42 50 58 52 55 72 82 100 105 115 143



Hambatan Pelekat (HP)



49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 49.74 69.64 49.74 49.74



8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 8.90 12.46 8.90 8.90



PROYEK



: PENYUSUNAN PTMP DAN DED TPA NAGAN RAYA TPA NAGAN RAYA, KEC. KUALA - NAGAN RAYA



CPT NO TOTAL KED.



: S - 01



KEDALAMAN m -10 -10.2 -10.4 -10.6 -10.8



m -10.2 -10.4 -10.6 -10.8 -11



10.4 M Hambatan Konus (qC) kg/cm2 138 157 170



Jumlah Hambatan Pelekat (JHP) kg/cm 131.72 140.62 149.52 158.42 167.32 176.22 185.12 194.02 202.92 211.82 220.72 229.62 238.52 247.42 256.32 265.22 274.12 283.02 291.92 300.82 309.72 318.62 327.52 339.98 348.88 357.78



MAT : - 5 m



Jumlah Hambatan kg/cm2 143 163



Hambatan Selimut



Hambatan Pelekat (HP)



kg/cm2 49.74 59.69



8.90 10.68



Jumlah Hambatan Pelekat (JHP) kg/cm 357.78 368.46



-11 -11.2 -11.4 -11.6 -11.8 -12 -12.2 -12.4 -12.6 -12.8 -13 -13.2 -13.4 -13.6 -13.8 -14 -14.2 -14.4 -14.6 -14.8 -15



-11.2 -11.4 -11.6 -11.8 -12 -12.2 -12.4 -12.6 -12.8 -13 -13.2 -13.4 -13.6 -13.8 -14 -14.2 -14.4 -14.6 -14.8 -15 -15.2



TANGGAL OPERATOR CUACA LEMBAR



S-01 Hambatan Setempat (HS) (3.56/40*(Tw-Cw))



Hambatan Konus dan Jumlah Hambatan Pe



0 0



25



50



75



100



(0.25*Tf) -0.5



0.18 0.18 0.27 0.27 0.18 0.00 0.09 0.27 0.09 0.09 0.09 0.00 0.09 0.27 0.27 0.36 0.36 0.36 0.45 0.18 0.45 0.45 0.45 0.36 0.45 0.45



0.890 1.780 3.115 4.450 5.340 5.340 5.785 7.120 7.565 8.010 8.455 8.455 8.900 10.235 11.570 13.350 15.130 16.910 19.135 20.025 22.250 24.475 26.700 28.480 30.705 32.930



Kedalaman (m)



kg/cm2



-1



-1.5



-2



-2.5



-3



-3.5



-4



-4.5



-5



Column A HK (qC)



kg/cm2



0 Luas Piston + 8,05 cm2



S-01



TANGGAL OPERATOR CUACA LEMBAR



125



150



Hambatan Setempat (HS)



Hambatan Konus dan Jumlah Ha



-5



kg/cm2 32.930 35.155 37.380 39.605 41.830 44.055 46.280 48.505 50.730 52.955 55.180 57.405 59.630 61.855 64.080 66.305 68.530 70.755 72.980 75.205 77.430 79.655 81.880 84.995 87.220 89.445



0



25



50



75



100



125



-5.5



Kedalaman (m)



0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.62 0.45 0.45



-6 -6.5 -7 -7.5 -8 -8.5 -9 -9.5 -10



Column A HK (qC) kg/cm2



0 Luas Piston + 8,05 cm2



TANGGAL OPERATOR CUACA LEMBAR



S-01 Hambatan Setempat (HS)



Hambatan Konus dan Jumlah



-10



kg/cm2



75



89.445 92.115 0 0 0



-10.5



Kedalaman (m)



0.45 0.53



-11 -11.5 -12



100



125



150



75



100



0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



Kedalaman (m)



-10.5 -11 -11.5 -12 -12.5 -13 -13.5 -14 -14.5 -15



Column A HK (qC) kg/cm2



Luas Piston + 8,05 cm2



125



150



: : : :



20 SEP.- 2015 MARJANI Cerah 1 dari 3



dan Jumlah Hambatan Pelekat 100



125



: : : :



150



175



20 SEP.- 2015 MARJANI Cerah 2 dari 3



200



tan Konus dan Jumlah Hambatan Pelekat



75



100



: : : :



125



150



175



200



20 SEP.- 2015 MARJANI Cerah 3 dari 3



batan Konus dan Jumlah Hambatan Pelekat 125



150



175



200



125



150



175



200



Perlawanan Konus



Total Perlawanan



Hambatan Setempat



Perlawanan Konus Terkoreksi



Unit Hambatan Setempat



Hambatan Setempat/2 0



Total Hambatan Setempat



Rasio Geser



Kedalaman



Cw



Tw



Kw



qc



Lf



20 Lf



Tf



Rf



H



Komulatif 20 Lf



Kedalaman H



Lf/qc



(m)



(kg/cm2)



(kg/cm2)



(kg/cm2)



(kg/cm2)



(kg/cm2)



(kg/cm)



(kg/cm)



(kg/cm)



(m)



0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 3.20 3.40 3.60 3.80 4.00 4.20 4.40 4.60 4.80 5.00 5.20 5.40



0 3 5 5 8 10 10 7 5 4 8 11 11 16 16 14 12 10 9 10 8 9 7 6 6 7 8 4



0 5 7 8 10 12 13 10 7 7 14 17 20 25 26 25 23 20 18 21 18 18 13 10 10 14 15 9



0 2 2 3 2 2 3 3 2 3 6 6 9 9 10 11 11 10 9 11 10 9 6 4 4 7 7 5



0 3 5 5 8 10 10 7 5 4 8 11 11 16 16 14 12 10 9 10 8 9 7 6 6 7 8 4



0.00 0.18 0.18 0.27 0.18 0.18 0.27 0.27 0.18 0.27 0.54 0.54 0.81 0.81 0.90 0.99 0.99 0.90 0.81 0.99 0.90 0.81 0.54 0.36 0.36 0.63 0.63 0.45



0.00 3.60 3.60 5.40 3.60 3.60 5.40 5.40 3.60 5.40 10.80 10.80 16.20 16.20 18.00 19.80 19.80 18.00 16.20 19.80 18.00 16.20 10.80 7.20 7.20 12.60 12.60 9.00



0.00 3.60 7.20 12.60 16.20 19.80 25.20 30.60 34.20 39.60 50.40 61.20 77.40 93.60 111.60 131.40 151.20 169.20 185.40 205.20 223.20 239.40 250.20 257.40 264.60 277.20 289.80 298.80



0.00 0.06 0.04 0.05 0.02 0.02 0.03 0.04 0.04 0.07 0.07 0.05 0.07 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.09 0.10 0.11 0.09 0.08 0.06 0.06 0.09 0.08 0.11



12.20 12.40 12.60 12.80 13.00 13.20 13.40 13.60 13.80 14.00 14.20 14.40 14.60 14.80 15.00 15.20 15.40 15.60 15.80 16.00 16.20 16.40 16.60 16.80 17.00 17.20 17.40 17.60



Tw-Cw



=Cw Kw*0.09 20*Lf



5.60 5.80 6.00 6.20 6.40 6.60 6.80 7.00 7.20 7.40 7.60 7.80 8.00 8.20 8.40 8.60 8.80 9.00 9.20 9.40 9.60 9.80 10.00 10.20 10.40 10.60 10.80 11.00 11.20 11.40 11.60 11.80 12.00



5 9 14 21 22 30 32 35 33 28 50 70 55 50 50 40 35 30 30 50 80 70 50 45 30 20 30 35 38 30 25 22 18



10 15 25 32 35 42 45 50 45 40 65 85 75 70 70 60 50 45 45 70 100 90 70 65 45 35 45 50 55 45 40 38 35



5 6 11 11 13 12 13 15 12 12 15 15 20 20 20 20 15 15 15 20 20 20 20 20 15 15 15 15 17 15 15 16 17



5 9 14 21 22 30 32 35 33 28 50 70 55 50 50 40 35 30 30 50 80 70 50 45 30 20 30 35 38 30 25 22 18



0.45 0.54 0.99 0.99 1.17 1.08 1.17 1.35 1.08 1.08 1.35 1.35 1.80 1.80 1.80 1.80 1.35 1.35 1.35 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.35 1.35 1.35 1.35 1.53 1.35 1.35 1.44 1.53



9.00 10.80 19.80 19.80 23.40 21.60 23.40 27.00 21.60 21.60 27.00 27.00 36.00 36.00 36.00 36.00 27.00 27.00 27.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 27.00 27.00 27.00 27.00 30.60 27.00 27.00 28.80 30.60



307.80 318.60 338.40 358.20 381.60 403.20 426.60 453.60 475.20 496.80 523.80 550.80 586.80 622.80 658.80 694.80 721.80 748.80 775.80 811.80 847.80 883.80 919.80 955.80 982.80 1009.80 1036.80 1063.80 1094.40 1121.40 1148.40 1177.20 1207.80



0.09 0.06 0.07 0.05 0.05 0.04 0.04 0.04 0.03 0.04 0.03 0.02 0.03 0.04 0.04 0.05 0.04 0.05 0.05 0.04 0.02 0.03 0.04 0.04 0.05 0.07 0.05 0.04 0.04 0.05 0.05 0.07 0.09



17.80 18.00 18.20 18.40 18.60 18.80 19.00 19.20 19.40 19.60 19.80 20.00 20.20 20.40 20.60 20.80 21.00 21.20 21.40 21.60 21.80 22.00 22.20 22.40 22.60 22.80 23.00 23.20 23.40 23.60 23.80 24.00 24.20



Total Perlawanan



Hambatan Setempat



Perlawanan Konus Terkoreksi



Unit Hambatan Setempat



Hambatan Setempat/2 0



Total Hambatan Setempat



Rasio Geser



Tw



Kw



qc



Lf



20 Lf



Tf



Rf



Komulatif 20 Lf



Perlawanan Konus Cw



Lf/qc



(kg/cm2)



(kg/cm2)



(kg/cm2)



(kg/cm)



(kg/cm)



(kg/cm)



18 17 16 21 15 15 15 15 14 15 14 15 15 18 20 17 18 18 20 20 20 15 15 14 15 15 15 13



17 20 22 24 20 18 17 20 23 25 28 30 30 32 35 33 32 32 35 35 35 32 30 31 35 35 35 32



1.62 1.53 1.44 1.89 1.35 1.35 1.35 1.35 1.26 1.35 1.26 1.35 1.35 1.62 1.80 1.53 1.62 1.62 1.80 1.80 1.80 1.35 1.35 1.26 1.35 1.35 1.35 1.17



32.40 30.60 28.80 37.80 27.00 27.00 27.00 27.00 25.20 27.00 25.20 27.00 27.00 32.40 36.00 30.60 32.40 32.40 36.00 36.00 36.00 27.00 27.00 25.20 27.00 27.00 27.00 23.40



1240.20 1270.80 1299.60 1337.40 1364.40 1391.40 1418.40 1445.40 1470.60 1497.60 1522.80 1549.80 1576.80 1609.20 1645.20 1675.80 1708.20 1740.60 1776.60 1812.60 1848.60 1875.60 1902.60 1927.80 1954.80 1981.80 2008.80 2032.20



0.10 0.08 0.07 0.08 0.07 0.08 0.08 0.07 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.04 0.05 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04



Tw-Cw



(kg/cm2) 17 20 22 24 20 18 17 20 23 25 28 30 30 32 35 33 32 32 35 35 35 32 30 31 35 35 35 32



(kg/cm2) 35 37 38 45 35 33 32 35 37 40 42 45 45 50 55 50 50 50 55 55 55 47 45 45 50 50 50 45



=Cw Kw*0.09 20*Lf



30 30 30 35 30 30 30 30 35 35 35 32 35 35 40 35 35 40 35 40 40 45 40 40 35 40



50 50 50 55 50 50 50 50 55 55 55 55 55 55 60 60 60 70 60 70 70 80 70 70 65 70



20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 23 20 20 20 25 25 30 25 30 30 35 30 30 30 30



30 30 30 35 30 30 30 30 35 35 35 32 35 35 40 35 35 40 35 40 40 45 40 40 35 40



1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 2.07 1.80 1.80 1.80 2.25 2.25 2.70 2.25 2.70 2.70 3.15 2.70 2.70 2.70 2.70



36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 41.40 36.00 36.00 36.00 45.00 45.00 54.00 45.00 54.00 54.00 63.00 54.00 54.00 54.00 54.00



2068.20 2104.20 2140.20 2176.20 2212.20 2248.20 2284.20 2320.20 2356.20 2392.20 2428.20 2469.60 2505.60 2541.60 2577.60 2622.60 2667.60 2721.60 2766.60 2820.60 2874.60 2937.60 2991.60 3045.60 3099.60 3153.60



0.06 0.06 0.06 0.05 0.06 0.06 0.06 0.06 0.05 0.05 0.05 0.06 0.05 0.05 0.05 0.06 0.06 0.07 0.06 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.08 0.07



Kedalaman (m)



0.00



0



500



1000



0



500



1000



Total Hambatan setempat (Tf) 1500



2000



2500



1500



2000



2500



5.00



10.00



15.00



20.00



25.00



Nilai Perlawanan Konus (qc) Perlawanan Konus



t (Tf)



us (qc)



2500



3000



3500



2500



3000



3500



BEARING CAPACITY OF SHALLOW FOUNDATIONS Terzaghi Method Date Identification



June 14, 2016 Example 6.4



INPUT



Terzaghi Results Units of Measurement si SI or E



Bearing Capacity q ult = 9,720 qa= 3,888



Foundation Information Shape B= L= D=



SQ 3 3 2



SQ, CI, CO, or RE m m m



Soil Information c= phi = gamma = Dw =



0 31 123 10



kPa deg kN/m^3 m



Factor of Safety F=



2.5



Allowable Column Load P= 34,567



Terzaghi Computations Unit conversion w=  (radians) W footing  conc



1



a=



3.501516



9.8



Nc =



40.41



0.541052



Nq =



25.28



N= ' = coefficient #1 = coefficient #3 =  zD' =



23.72 123 1.3 0.4



425 23.6



246



kPa kPa



e Column Load kN



BEARING CAPACITY OF SHALLOW FOUNDATIONS Meyerhof Method Date Identification



June 14, 2016 Example 4-2



INPUT Meyerhof Results



Units of Measurement



(Vertical Load)



E SI or E



Bearing Capacity Foundation Information Shape B= L= D=



RE 3 4.16 2



SQ, CI, CO, or RE ft ft ft



Soil Information c= = = Dw =



0 31 123 10



lb/ft^2 deg lb/ft^3 ft



Factor of Safety F=



3



q ult = qa=



Allowable Column Load P=



(Assumed)



Meyerhof Computations Unit conversion w=  (radians) W footing  conc



11,642 lb/ft^2 3,881 lb/ft^2



1000



Nc =



32.67



62.4



sc =



1.45



0.54105



dc =



1.24



3744



Nq =



20.63



150



sq =



1.23



dq = N=



1.12 18.56



s = d= ' = Kp = B/L = D/B =  zD' =



1.23 1.12 123 3.124035 0.721154 0.666667 246



45 k



BEARING CAPACITY OF SHALLOW FOUNDATIONS Hansen Method Date Identification



June 14, 2016 Example 4-2



INPUT Hansen Results



Units of Measurement E SI or E



Bearing Capacity Foundation Information Shape B= L= D=



RE 3 4.16 2



SQ, CI, CO, or RE ft ft ft



Soil Information c= = = Dw =



0 31 123 10



lb/ft^2 deg lb/ft^3 ft



Factor of Safety F=



3



q ult = qa=



Allowable Column Load P=



(Assumed)



Hansen Computations Unit conversion w=  (radians) W footing  conc



10,594 lb/ft^2 3,531 lb/ft^2



1000 62.4



Nc = sc =



32.67 1.46



0.54105



dc =



1.27



3744



Nq =



20.63



150



sq =



1.37



dq = N=



1.19 17.69



s = d=



0.71 1.00 0.721154 0.666667 0.666667 1



B/L = D/B = k= ic = gc =



1



bc =



1



iq =



1



gq =



1



bq = i =



1 1



40 k



g = b = ' =  zD' =



1 1 123 246



BEARING CAPACITY OF SHALLOW FOUNDATIONS Vesic Method Date Identification



June 14, 2016 Example 6.4



INPUT



Vesic Results Units of Measurement E SI or E



Bearing Capacity q ult = 12,533 lb/ft^2 qa= 5,013 lb/ft^2



Foundation Information Shape B= L= D=



SQ SQ, CI, CO, or RE 3 ft ft 2 ft



Soil Information c= phi = gamma = Dw =



0 31 123 10



Factor of Safety F=



2.5



Allowable Column Load P= 42 k



lb/ft^2 deg lb/ft^3 ft



Vesic Computation Unit conversion w =  (radians) W footing  conc



1000



Nc =



32.67



62.4



sc =



1.63



0.5410521



dc =



1.27



2700



Nq =



20.63



150



sq =



1.60



dq = N= s= d= B/L = k= zD' = ' =



1.19 25.99 0.60 1.00 1 0.666667 246 123



3 Jenis Keruntuhan Keruntuhan geser umum Keruntuhan geser lokal Keruntuhan penetrasi



Rumus umum daya dukung tanah Terzaghi



 &  faktor bentuk pondasi Continous footing Bujur sangkar Lingkaran











1 1.3 1.3



1 0.8 0.6



Nc = factor daya dukung tanah akibat kohesi Nq = factor daya dukung tanah akibat beban terbagi rata N = factor daya dukung tanah akibat berat tanah Keruntuhan geser Umum







Nc 0 5 10 15 20 25 30 34 35 40 45 48 50



N



Nq 5.7 7.3 9.6 12.9 17.7 25.1 37.2 52.6 57.8 95.7 172.3 258.3 347.6



Keruntuhan geser Lokal



1 1.6 2.7 4.4 7.4 12.7 22.5 36.5 41.4 81.3 173.3 287.9 415.1



Nc 0 0.5 1.2 1.2 5 9.7 19.7 35 42.4 100.4 297.5 780.1 1153.2



N



Nq 5.7 6.7 8 9.7 11.8 14.8 19 23.7 25.2 35.9 51.2 66.8 81.3



Untuk kondisi local shear failure factor daya dukung tanah dihitung kembali menggunakan ’ dan c’ • Dimana tg ’ = 2/3 tg  c’ = 2/3 c Kapasitas dukung untuk tanah pasir Untuk tanah pasir yang tidak mempunyai nilai kohesi atau nilai kohesi sangat kecil maka persamaan kapasitas dukung menjadi sebagai berikut : 1. Untuk lajur memanjang • Kapasitas dukung ultimit: Qult = q. Nq + 0,5 . B. .N 2. Untuk fondasi bentuk bujur sangkar • Kapasitas dukung ultimit: Qult = q. Nq + 0,4 . B. .N 3. Untuk fondasi bentuk lingkaran • Kapasitas dukung ultimit: Qult = q. Nq + 0,3 . B. .N



1 1.4 1.9 2.7 3.9 5.6 8.3 11.7 12.6 20.5 35.1 50.5 65.6



0 0.2 0.5 0.9 1.7 3.2 5.7 9 10.1 18.8 37.7 60.4 87.1



STANDART PENETRATION TEST Posted by Restu Faizah 1 Comment



Salah satu persyaratan yang harus diketahui sebelum membangun sebuah bangunan adalah mengetahui jenis tanah di lo



Salah satu cara untuk mengetahui jenis tanah lokasi adalah dengan test penetrasi tanah (SPT: Standard Penetratio



Standard tentang ‘Cara uji penetrasi lapangan dengan SPT’ di Indonesia adalah SNI 4153-2008, yang merupakan revisi d



Uji SPT terdiri atas uji pemukulan tabung belah dinding tebal ke dalam tanah, disertai pengukuran jumlah pukula Nilai N rata-rata akan menentukan jenis tanah, sbb:



Nilai N rata-rata ditentukan dengan rumus:



Contoh Perhitungan SPT, dimana data uji SPT berupa Kedalaman (m) dan Ni (nilai SPT per lapisan) adalah sbb:



Berikut ini contoh BORE LOG hasil CPT sebuah proyek:



(Sumber: Journal of Environmental & Engineering Geophysics)



Contoh pelaksanaan Uji SPT dapat dilihat dalam video berikut ini. Klik di sini.



alah mengetahui jenis tanah di lokasi dimana akan didirikan bangunan.Dengan mengetahui jenis tanah tersebut, dapat dilakukan analis



nah (SPT: Standard Penetration Test).



3-2008, yang merupakan revisi dari SNI 03-4153-1996), yang mengacu pada ASTM D 1586-84 “Standard penetration test and split barr



rtai pengukuran jumlah pukulan untuk memasukkan tabung belah sedalam 300 mm vertikal. Dalam sistem beban jatuh ini dig



i SPT per lapisan) adalah sbb:



h tersebut, dapat dilakukan analisis stabilitas dan perhitungan desain fondasi dan dapat diketahui respon seismic lokasi, untuk meranca



ard penetration test and split barrel sampling of soils”



alam sistem beban jatuh ini digunakan palu dengan berat 63,5 kg, yang dijatuhkan secara berulang dengan tinggi jatuh 0,76 m



on seismic lokasi, untuk merancang bangunan tahan gempa.



lang dengan tinggi jatuh 0,76 m. Pelaksanaan pengujian dibagi dalam tiga tahap, yaitu berturut-turut setebal 150 mm untuk m



-turut setebal 150 mm untuk masing-masing tahap. Tahap pertama dicatat sebagai dudukan, sementara jumlah pukulan untuk



mentara jumlah pukulan untuk memasukkan tahap ke-dua dan ke-tiga dijumlahkan untuk memperoleh nilai pukulan N atau pe



peroleh nilai pukulan N atau perlawanan SPT (dinyatakan dalam pukulan/0,3 m).



Pondasi suatu bangunan berfungsi untuk memindahkan beban-beban pada struktur atas ke tanah. Substruktur ini meliputi pon Dalam tulisan ini terlampir contoh perencanaan / perhitungan Pondasi tiang pancang. Analisa Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang 1. Daya Dukung berdasarkan Kekuatan bahan P=(Ap*Tbk)+(As*Tau) ; dimana ; P = daya dukung tiang pancang ijin (kg) Ap = Luas penampang tiang pancang (cm2) As = Luas tulangan tiang pancang (cm2) Tbk = Tegangan ijin beton (kg/cm2) Tau = Tegangan ijin tulangan (kg/cm2) 2. Daya dukung tiang pancang berdasarkan data sondir (CPT/Cone Penetration Test) P =(qc*Ap)/3 + (JHL*Ka)/5 ; dimana ; P = Daya dukung tiang pancang ijin (kg) qc = Nilai konus (kg/cm2) Ap = Luas penampang tiang pancang (cm2) Ka = Keliling penampang tiang (cm1) JHL = Jumlah hambatan lekat SF = Safety factor ; 3 dan 5 3. Daya dukung tiang pancang berdasarkan Data SPT/ Standart Penentration Test Qu = (40*Nb*Ap) dimana ; Qu = Daya dukung batas pondasi tiang pancang Nb = nilai N-SPT rata-rata pada elevasi dasar tiang pancang Nb = (N1+N2)/2 ; N1 = Nilai SPT pada kedalaman 3B pada ujung tiang ke bawah N2 = nilai SPT pada kedalaman 8B pada ujung tiang ke atas Ap = luas penampang dasar tiang pancang (m2) Qsi = qs*Asi; dimana ; Qsi = Tahanan limit gesek kulit qs = 0.2N—– untuk tanah pasir 0.5N—– untuk tanah lempung Asi = keliling penampang tiang*tebal lapisan Daya Dukung Tiang Pancang (SPT) P = (Qu +Qsi)/3



DARI HASIL KE TIGA PERHITUNGAN DI ATAS NANTI , DAYA DUKUNG IJIN TIANG PANCANG YANG AKAN DIPERGUNA CONTOH PERHITUNGAN Beban Normal maksimum N=814.07 ton ; M=90.671Ton kuat tekan beton rencana fc’=35Mpa ; fy=400Mpa Data Sondir pada kedalaman 12m (qc=250kg/cm2 dan JHL=1200 kg/cm) Dimensi tiang pancang yang akan dipasang 40×40 cm Daya dukung ijin satu tiang pancang berdasarkan data Sondir (CPT/Cone Penetration Test) P = (qc*Ap)/3 + (JHL*Ka)/5 = (250*40*40)/3 + (1200*40*4)/5



= 133,333+38,400 = 171733.33 kg = 171,7 Ton Daya dukung satu tiang pancang berdasarkan Sondir/CPT adalah 171.7ton Daya dukung satu tiang pancang berdasarkan data SPT/Standart Penetration Test P = (Qu + Qsi)/3 Data SPT Kedalaman (m) Jenis tanah N 0.0 s/d 2.0 (lempung) 4 2.0 s/d 4.0 (lempung) 10 4.0 s/d 6.0 (lempung) 13 6.0 s/d 8.0 (lempung) 36 8.8 (8D) (lempung) 40 —–> (8*0.4)=3.2 m ; —-> 12m-3.2m = 8.8 m 10 (lempung) 44 10.0 s/d 12.0 (pasir) 50 ——> kedalaman tiang pancang rencana 12m 13.2 (3D) (pasir) 52 ——> (3*0.4)= 1.2 ; ——-> 12m+1.2m = 13.2 m Qu = (40*Nb*Ap) ; ——-> Nb = (N1 + N2)/2 Nb1 = (40+50)/2 ; —–> Nb1= 45 Nb2 = (50+52)/2 ; —–> Nb2= 51 Nb = (45+51)/2 ; —–> Nb = 48 Qu = (40*48*Ap) ; ——> Ap = 0.4*0.4 ; —–> Ap=0.16 = (40*48*0.16) = 307.2ton Daya dukung Gesek/Friction tiang pancang berdasarkan data SPT Qsi = qs*Asi pada lapisan tanah hingga kedalam1- 10 m adalah jenis tanah lempung, dan lapisan tanah pada kedalaman 10-12 m adalah qs —> untuk pasir 0.2N qs —> untuk lempung 0.5N kedalaman 0-10 (jenis tanah lempung) qs1 = 0.5N*Asi ; (ket ; 0.5N adalah karena jenis tanah lempung) Asi = keliling penampang tiang pancang*tebal Asi = (0.4*4)*10; –> Asi = 16 m2 qs1 = 0.5*48*16 ; –> qs1=384ton kedalaman 12 m —> jenis tanah pasir qs2 = 0.2N*Asi ; (ket 0.2N karena jenis tanah adalah pasir) Asi = 0.4*4*2 Asi = 3.2 m2 qs2 = 0.2*48*3.2 = 30.72Iton Qsi = qs1+qs2 ; Qsi = 384+30.72 Qsi = 414.72ton Daya dukung satu tiang pancang berdasarkan SPT Pu = (Qu +Qsi)/3 ; Pu = (307.2+414.72)/3 Pu = 240.64ton kesimpulan Nilai terkecil daya dukung satu tiang pancang dari metode CPT dan SPT yang akan dipergunakan pada perencanaan s Daya dukung satu tiang pancang berdasarkan CPT = 171.7ton berdasarkan SPT = 240.67ton



Maka nilai daya dukung satu tiang pancang yang akan dipergunakan selanjutnya adalah berdasarkan CPT.



ubstruktur ini meliputi pondasi dan balok penghubung.



ANG AKAN DIPERGUNAKAN ADALAH NILAI DAYA DUKUNG TERKECIL.



dalaman 10-12 m adalah pasir .



kan pada perencanaan selanjutnya.



asarkan CPT.



Analisa Data dan Penyelidikan Tanah



Pondasi merupakan struktur bawah yang berfungsi untuk meletakkan bangunan di atas tanah dan meneruskan beban ke tana Untuk itu perlu dilaksanakan penyelidikan kondisi tanah pada lokasi yang akan dibangun. Dari Hasil Tes Boring (Boring Log) Kedalaman ±0,00 m s/d -0,20 m berupa tanah urugan batu dan sirtu. Kedalaman -0,20 m s/d -3,00 m lapisan tanah berupa jenis lempung kelanauan berwarna abu-abu. Kedalaman -3,00 m s/d -5,00 m lapisan tanah berupa pasir kelanauan berwarna abu-abu. Kedalaman selanjutnya berupa lempung berwarna abu-abu. Dari Hasil Tes Sondir Sondir dilakukan pada lima titik sondir, dengan hasil sebagai berikut: – Titik sondir 1 (S1) tanah keras (qc = 55 kg/cm2) di kedalaman -18,60 m. – Titik sondir 2 (S2) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -18,60 m. – Titik sondir 3 (S3) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -19,60 m. – Titik sondir 4 (S4) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -18,60 m. – Titik sondir 5 (S5) tanah keras (qc = 50 kg/cm2) di kedalaman -19,40 m.



Dilihat dari lima macam analisa data tanah di atas, maka lapisan tanah keras yang paling dalam yaitu pada kedalaman -19,60 m berupa tanah lempung kelanauan berwarna abu Pemilihan Jenis Pondasi Dalam merencanakan suatu struktur bawah dari konstruksi bangunan dapat digunakan beberapa macam tipe pondasi, pemilihan tipe pondasi didasarkan pada hal-hal sebagai berikut: Fungsi bangunan atas Besarnya beban dan berat dari bangunan atas Keadaan tanah dimana bangunan tersebut akan didirikan Jumlah biaya yang dikeluarkan Pemilihan tipe pondasi dalam perencanaan ini tidak terlepas dari hal-hal tersebut di atas. Dari pertimbangan hasil penyelidikan tanah dari aspek ketinggian gedung dan beban dari struktur di atasnya, maka jenis pondasi yang digunakan adalah pondasi tiang pancang dengan penampang bebentuk lingkaran. Adapun spesifikasi dari tiang pancang tersebut adalah: Mutu beton (f’c) = 25 Mpa Mutu baja (fy) = 400 Mpa Ukuran = ø 50 cm Luas penampang = 1962,5 cm2 Keliling = 157 cm Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang



Berdasarkan Kekuatan Bahan Tegangan tekan beton yang diijinkan yaitu: σb = 0,33 . f’c ; f’c =25 Mpa = 250 kg/cm2 σb = 0,33 . 250 = 82,5 kg/cm2 Ptiang = σb . Atiang Ptiang = 82,5 . 1962,5 = 161906,25 kg = 161,906 t dimana: Ptiang = Kekuatan pikul tiang yang diijinkan σb = Tegangan tekan tiang terhadap penumbukan Atiang = Luas penampang tiang pancang Berdasarkan Hasil Sondir Daya dukung tiang dihitung dengan formula sebagai berikut:



Dimana: qc = Nilai konus hasil sondir (kg/cm2) Ap = Luas permukaan tiang (cm2) Tf = Total friction (kg/cm) As = Keliling tiang pancang (cm) Data hasil sondir S3 untuk kedalaman -19,60 m, didapatkan: Ø qc = 50 kg/cm2 Ø Tf = 1376 kg/cm Ptiang =



= 75914,733 kg= 75,915 t Sehingga daya dukung yang menentukan adalah daya dukung berdasrkan data sondir, P tiang = 75,915 t ~ 76 t.



Menentukan Jumlah Tiang Pancang Untuk menentukan jumlah tiang pancang yang dibutuhkan digunakan rumus acuan sebagai berikut:



Dimana: n = jumlah tiang pancang yang dibutuhkan P = gaya vertikal (t) Ptiang = daya dukung 1 tiang (t)



Gambar 4.37 Denah Pondasi Tabel 4.39 Perhitungan Jumlah Tiang Pancang



Tiang



P(t)



Ptiang (t)



n



Pembulat an



P1



139.897



76



1.841



6



P2



244.489



76



3.217



6



P3



221.046



76



2.909



4



P4



182.926



76



2.407



6



P5



155.869



76



2.051



6



P6



223.195



76



2.937



4



P7



337.106



76



4.436



9



P8



307.909



76



4.051



6



P9



294.281



76



3.872



6



P10



211.856



76



2.788



6



P11



220.124



76



2.896



4



P12



318.799



76



4.195



6



P13



218.344



76



2.873



6



P14



182.241



76



2.398



4



P15



213.336



76



2.807



4



P16



196.017



76



2.579



4



P17



133.608



76



1.758



4



P18



234.393



76



3.084



6



P19



282.346



76



3.715



6



P20



185.102



76



2.436



4



P21



130.565



76



1.718



4



P22



230.095



76



3.028



6



P23



270.542



76



3.560



6



P24



160.972



76



2.118



4



P25



136.840



76



1.801



4



P26



241.257



76



3.174



6



P27



289.285



76



3.806



6



P28



157.370



76



2.071



4



P29



95.562



76



1.257



4



P30



146.670



76



1.930



4



P31



167.866



76



2.209



4



P32



96.012



76



1.263



4



Menghitung Efisiensi Kelompok Tiang Pancang



dimana: m = Jumlah baris n = Jumlah tiang satu baris Ө = Arc tan dalam derajat



d = Diameter tiang (cm) S = Jarak antar tiang (cm) Ø syarat jarak antar tiang atau



Ø syarat jarak tiang ke tepi



Tipe-tipe poer (pile cap) yang digunakan dapat dilihat pada gambar di bawah ini:



Gambar 4.38 Tipe Pondasi Tabel 4.40 Perhitungan Efisiensi Kelompok Tiang Poer



d (cm)



S (cm)



m



n



q



P1 P2 P3



50 50 50



125 125 125



2 2 3



2 3 3



21.801 21.801 21.801



efisiensi 0.242 0.242 0.242



Tabel 4.41 Perhitungan Daya Dukung Kelompok Tiang



Poer



efisiensi



Ptiang (ton)



satu tiang jumlah (ton) tiang



daya dukung group (ton)



Tipe 1



0.758



76



57.590



4



230.360



> 223.195 ton



Tipe 2



0.717



76



54.522



6



327.129



> 318.799 ton



Tipe 3



0.677



76



51.453



9



463.079



> 337.106 ton



Perhitungan Beban Maksimum Yang Diterima Oleh Tiang



cek



1.000 1.167 1.333



0.758 0.717 0.677



dimana: Pmak = Beban maksimum yang diterima oleh tiang pancang (t) SPv = Jumlah total beban (t) Mx = Momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu x ™ My = Momen yang bekerja pada bidang yang tegak lurus sumbu y ™ n = Banyaknya tiang pancang dalam kelompok tiang pancang (pile group) Xmak = Absis terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang Ymak = Ordinat terjauh tiang pancang terhadap titik berat kelompok tiang nx = Banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu x ny = Banyaknya tiang pancang dalam satu baris dalam arah sumbu y Sx2 = Jumlah kuadrat absis-absis tiang pancang (m 2) Sy2 = Jumlah kuadrat ordinat-ordinat tiang pancang (m 2) Pondasi Tipe 1



Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 1 SPv = 223,195 t



Mx = 1,671 tm My = 0,455 tm Xmak = 62,5 cm = 0,625 m Ymak = 62,5 cm = 0,625 m Sx2 = (0,6252) + (0,6252) = 0,781 m2 Sy2 = (0,6252) + (0,6252) = 0,781 m2 n=4 nx = 2 ny = 2 Pmak =



= 56,649 t …< P1 tiang = 57,590 t Pondasi Tipe 2 Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 2



SPv = 318,799 t



Mx = 0,096 tm My = 0,058 tm Xmak = 125 cm = 1,25 m Ymak = 62,5 cm = 0,625 m Sx2 = (1,252) + (1,252) = 3,125 m2 Sy2 = (0,6252) + (0,6252) = 0,781 m2 n=6 nx = 3 ny = 2 Pmak =



= 53,179 t …< P1 tiang = 54,522 t Pondasi Tipe 3 Beban maksimum yang diterima pada pondasi tipe 3



SPv = 337,106 t Mx = 0,022 tm My = 2,062 tm Xmak = 125 cm = 1,25 m Ymak = 125 cm = 1,25 m Sx2 = (1,252) + (1,252) = 3,125 m2 Sy2 = (1,252) + (1,252) = 3,125 m2 n=9 nx = 3 ny = 3 Pmak =



= 37,734 t …< P1 tiang = 51,453 t



Kontrol Terhadap Geser Pons 4.8.7.1 Pile Cap Tipe 1 dan Tipe 2 Karena kolom tidak tertumpu pada pile, maka P yang diperhitungkan adalah P kolom. P = 318,799 t h = 0,7 m t=



=



= 87,582 t/m2 = 8,76 kg/cm2 < 10,28 kg/cm2 t < t ijin = (tebal pile cap cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan geser pons). 4.8.7.2 Pile Cap Tipe 3 Karena kolom tertumpu pada pile, maka P yang diperhitungkan adalah P tiang pancang. P = 37,734 t h = 0,7 m t=



=



= 14,31 t/m2 = 1,431 kg/cm2 < 10,28 kg/cm2 t < t ijin = (tebal pile cap cukup, sehingga tidak memerlukan tulangan geser pons).



eneruskan beban ke tanah dasar.



kelanauan berwarna abu-abu.



acam tipe pondasi,



Penulangan Tiang Pancang



Penulangan tiang pancang dihitung berdasarkan kebutuhan pada waktu pengangkatan tersebut ada dua kondisi, yaitu satu tu Kondisi I (Dua Tumpuan)



Kondisi II (Satu Tumpuan)



Data yang digunakan: – Dimensi tiang = ø 50 cm – Berat jenis beton = 2,4 t/m3 – f’c = 25 Mpa – fy = 400 Mpa – h = 500 mm – p = 70 mm – øtulangan = 22 mm – øsengkang = 8 mm – d = h – p – øsengkang – ½ øtulangan = 500 – 70 – 8 – 11 = 411 mm – d’ = p + øsengkang + ½ øtulangan



= 70 + 8 + 11 = 89 mm 4.8.8.3 Tulangan Memanjang Tiang Pancang Mu = 721,219 kgm = 7,212 kNm



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,00027 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



karena ρ < ρmin maka dipakai ρmin As = ρ.b.d. 106 = 0,0035 . 0,500 . 0,411 . 106 = 719,25 mm2 Digunakan tulangan 2D22 (As = 760 mm 2)



dua kondisi, yaitu satu tumpuan dan dua tumpuan.



https://sipilusm.wordpress.com



Tabel 4.42 Gaya Dalam pada Tie Beam L



q



Sloof Mtump



(m) Mlap.



0.5*L



1/5*L



Tump.



Lap.



(kgm) S1



(kgm)



(kg)



(kg)



(kg/m)



Momen



Gaya Lintang



6.7



3.35



1.34



7.054



26.388



13.194



23.631



14.179



S2



5.45



2.725



1.09



7.054



17.46



8.73



19.222



11.533



S2



5.25



2.625



1.05



7.054



16.202



8.101



18.517



11.11



S3



8



4



1.6



7.054



37.621



18.811



28.216



16.93



S4



6



3



1.2



7.054



21.162



10.581



21.162



12.697



S5



3.5



1.75



0.7



7.054



7.201



3.6



12.345



7.407



S5



2.75



1.375



0.55



7.054



4.445



2.223



9.699



5.82



S5



2.5



1.25



0.5



7.054



3.674



1.837



8.818



5.291



Perhitungan Penulangan Tie Beam Penulangan S1 a) Tulangan Lentur M tump = 26,388 kgm = 263,88 kNm M lap = 13,194 kgm = 131,94 kNm Tinggi sloof (h) = 600 mm Lebar sloof (b) = 400 mm Penutup beton (p) = 40 mm Diameter tulangan (D) = 22 mm Diameter sengkang (ø) = 10 mm Tinggi efektif (d) = h – p – ø – ½ D = 600 – 40 – 10 – ½ . 22 = 539 mm d’ = p + ø + ½ D = 40 + 12 + ½ . 22 = 61 mm f’c = 25 Mpa fy = 400 Mpa Tulangan Tumpuan Mu = 263,88 kNm



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0076



Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



karena ρmin < ρ < ρmax maka dipakai ρ Dipakai tulangan tekan 2D22 (As terpasang = As2 = 760 mm2) As1 = ρ.b.d.106 = 0,0076 . 0,40 . 0,539 . 106 = 1648,490 mm2 As = As1 + As2 = 1630,835 + 760 = 2408,490 mm2 Digunakan tulangan tarik 7D22 (As = 2661 mm 2) Tulangan Lapangan Mu = 13,194 kNm



Dengan rumus abc didapatkan nilai ρ = 0,0037 Pemeriksaan syarat rasio penulangan (ρmin < ρ < ρmax)



karena ρmin < ρ < ρmax maka dipakai ρ Dipakai tulangan tekan 2D22 (As terpasang = As2 = 760 mm2) As1 = ρ.b.d.106 = 0,0037 . 0,40 . 0,544 . 106 = 792, 349 mm2 As = As1 + As2 = 792, 349 + 760 = 1552,349 mm2 Digunakan tulangan tarik 5D22 (As = 1901 mm 2) Periksa lebar balok



Maksimal tulangan yang hadir sepenampang adalah 7D22, dengan posisi 2 lapis (5D22 untuk lapis dasar dan 2D22 untuk Jarak minimum tulangan yang disyaratkan adalah 25 mm. Lebar balok minimum: 2 x p = 2 x 40 = 80 mm 2 x ø sengkang = 2 x 10 = 20 mm 5 x D22 = 5 x 22 = 110 mm 4 x jrk min tul = 4 x 25 = 100 mm Total = 310 mm Jadi lebar balok sebesar 400 mm cukup memadai. b) Tulangan Geser Tulangan Geser Tumpuan Vu = 23,631 t = 236309,00 N Vn = MPa



Vc = MPa



Vs = Vn – Vc = 393848,33 – 179666,67 = 214181,67 N Periksa vu > fvc: vu = MPa



vc = MPa



fvc = 0,6 x 0,8333 = 0,50 vu < fvc Þ perlu tulangan geser Periksa fvs > fvs mak: fvs = vu – fvc = 1,096 – 0,50 = 0,596 Mpa f’c = 25 MPa → fvs maks = 2,00 (Tabel nilai fvs maks, CUR 1 hal 129) fvs > fvs mak Þ OK Perencanaan sengkang mm2



Digunakan tulangan sengkang ø = 10 mm, luas dua kaki As = 557 mm 2 mm



smax =



mm



Digunakan tulangan sengkang ø 10 – 150. Sengkang minimum perlu =



Luas sengkang terpasang 157 mm2 > 50 mm2 Tulangan sengkang ø10 – 150 boleh dipakai. Tulangan Geser Lapangan Vu = 14,178540 t = 141785,40 N Vn =



mm2



MPa



Vc = MPa



Vs = Vn – Vc = 236309,00 – 179666,67 = 56642,33 N Periksa vu > fvc: vu = MPa



vc = MPa



fvc = 0,6 x 0,8333 = 0,50 vu < fvc Þ perlu tulangan geser Periksa fvs > fvs mak: fvs = vu – fvc = 0,658 – 0,50 = 0,158 Mpa f’c = 25 MPa → fvs maks = 2,00 (Tabel nilai fvs maks, CUR 1 hal 129) fvs > fvs mak Þ OK Perencanaan sengkang mm2



Digunakan tulangan sengkang ø = 10 mm, luas dua kaki As = 157 mm 2 mm



smax =



mm



Digunakan tulangan sengkang ø 10 – 250. Sengkang minimum perlu = mm2



Luas sengkang terpasang 226 mm2 > 83,33 mm2



Tulangan sengkang ø10 – 250 boleh dipakai.



https://sipilusm.wordpress.com/2010/03/08/perhitungan-pondasi/



14.2968 0



ntuk lapis dasar dan 2D22 untuk lapis kedua)