![Check Pondasi Tebal Pelat Terhadap Tegangan Geser Pons [PDF]](https://pdfs.asia/img/200x200/check-pondasi-tebal-pelat-terhadap-tegangan-geser-pons.jpg)
8 0 217 KB
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG 2016
Check Pondasi Tebal Pelat Terhadap Tegangan Geser Pons : Tegangan geser pons terhadap pondasi telapak ditentukan dengan 2 metode : 1. Tegangan Geser ( Pons ) Satu Arah 2. Tegangan Geser ( Pons ) Dua Arah Check Tegangan Pons Satu Arah Digunakan untuk pondasi telapak yang panjang dan sempit. Gaya Tarik diagonal beton pada penampang kritis ( sejarak d ). Diketahui Data Geometris : -
F’c ( Mutu Beton ) = 22 MPa = 22 N/mm2 qnetto ( Daya Dukung Aman ) = 0,17837 N/mm2 d’ ( Tebal Pelat Pondasi ) = 200 mm d ( Tebal Efektif Pelat ) = 200 mm – 75 mm =125 mm B dan H/Df = 2000 mm dan 2000 mm
-
C=(d/2)
= 200 mm/2 = 100 mm
Mencari Nilai bo ( Keliling dari Penampang Kritis ) bo = 2 . ( hkolom + d’ ) + 2 .( bkolom + d’ ) = 2 .( 400 mm + 300 mm ) + 2 .( 400 mm + 300 mm ) = 2100 mm = 2,1 m Mencari Nilai Vu ( Tegangan Geser Ultimit ) Vu
= qnetto . Bpondasi (
H pondasi 2
- c – d )……………… ( Terzaghi 1983 )
=0,17837 N/mm2 . 2100 mm (
2000 mm 2
-
100 mm 2
– 125 mm )
= 290298,38 N = 29,0298 KN Mencari Nilai Vc ( Tegangan Geser Control ) 1 . fc . bo . d Vc = 6 √ =
1 . √ 22 N /mm2 .21 00 mm .125 mm 6
= 205205,70 N = 205,2057 KN Mencari Kontrol Vu ≤ ϕ . Vc Ferdinand Michael Leven Pasaribu 12 101 124
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG
123
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG 2016
29,2984 KN ≤ 0,75 . 205,2057 KN 29,2984 KN ≤ 134,644 KN ( Aman Terhadap Geser Pons pada satu Arah ) Check Tegangan Pons Dua Arah Biasanya digunakan untuk pondasi telapak segi empat ( Bujur Sangkar ) biasa, besarnya kapasitas geser beton pada keruntuhan geser dua arah ( geser pons ) dari pondasi telapak Diketahui Geometris : σmax
= 19,832 T/m2 = 198,32 KN/m2
σmin
= 15,842 T/m2 = 158,42 KN/m2
Mencari qo ( Tegangan Pada Lengan ) – ( Tegangan Pondasi ) qo = 0,5 ( σmax + σmin ) = 0,5 (198,32 KN/m2 + 158,42 KN/m2 ) = 178,371 KN/m2 Mencari q2 ( Tegangan x Jarak d/2 dari muka Kolom ) ¿ '
q2
= qmin +
x +hkolom+ B
d 2
¿
qmaks – qmin )
0,8 m+0 , 4 m+ = 158,42 KN/m2 +
0.125 m 2
2m
(198,32 KN/m2 – 158,42 KN/m2 )
= 183,608 KN/m2 Mencari Nilai Vu ( Tegangan Geser Ult1imit ) Vu
=
{(
=
{(
qmaks + q❑ B pond 2 2
)
198 ,32
2
} {( ) ( –
q2 +q o b hkolom +d ) ( kolom+d ) 2 2
}
) } {(
KN KN +178 , 371 2 2 m m 2
KN KN +158 , 4 2 2 2 2 m m (2 m) 2 2
Ferdinand Michael Leven Pasaribu 12 101 124
–
183 ,608
)}
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG
124
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG 2016
–
( 0,4 m+0, 125 m) (
0,4 m+0,125 m ) 2
= 178,37 KN/m2 - 2,6185 KN/m2 – 0,13781 m = 175,6137 KN/m2 Mencari Nilai Vc ( Tegangan Geser Control ) Vc
1 . fc .bo .d = 3 √ =
………………………………… ( Pons 2 Arah )
Luas Bidang geser
1 . √2 2 N /mm2 . 21 00 mm .125 mm 3
= 410411,379 N = 410,4114 KN
Kolom
B
Mencari Kontrol Vu ≤ ϕ . Vc
d
b
175,6137 KN ≤ 0,75 . 410,4114 KN 175,6137 KN ≤ 410,4114 KN
( Aman Terhadap Geser Pons pada Dua Arah )
h
L
Pu
h x d
x
Retak Miring d
Ferdinand Michael Leven Pasaribu 12 101 124
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG ds
125
L
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG 2016
Lokasi Retak yang diakibatkan oleh punching shear
.
.
d/2
d/2
b
B
h
Gambar :Tegangan Geser Pons satu arah
L
Pu
h x
x d/2
d/2
Retak Miring d ds
Retak Miring Ferdinand Michael Leven Pasaribu 12 101 124
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG
L
126
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG 2016
.
.
Gambar : Tegangan Geser Pons dua arah
Pu
h
Gambar : Keruntuhan Beton Pondasi Akibat Punching Shear
Keruntuhan beton pondasi punching shear Ferdinand Michael Leven Akibat Pasaribu PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG 12 101 124
127
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG 2016
* Kesimpulan : Tidak terjadi retakan seperti gambar diatas untuk perhitungan pondasi yang telah direncanakan karena syarat telah terpenuhi bahwa Vu Ø.Vc.
280 0
6Ø22 - 200
300 0
Ferdinand Michael Leven Pasaribu 12 101 124
PERENCANAAN BANGUNAN SIPIL GEDUNG
128
