Laporan Kelompok 1 (New!!!) [PDF]

Citation preview

Laporan Tugas Besar Konstruksi Baja Ringan Dosen : Sabril Haris, Ph.D



Tanggal Pengumpulan :



Oleh : Kelompok : 1



Anggota Kelompok : 1. Alya Nabiila (1610923030) 2. Aisya Wahyuni (1710921001) 3. Yendra Syafda (1710921003) 4. Suci Utari (1710921004) 5. Irene Nauli Sutiono (1710921018)



Jurusan Teknik Sipil Universitas Andalas 2020



DAFTAR ISI



DAFTAR ISI............................................................................................................2 BAB 1



DESKRIPSI STRUKTUR.....................................................................3



1.1



JENIS STRUKTUR..................................................................................3



1.2



DATA PERENCANAAN STRUKTUR...................................................4



1.2.1 BAB 2 2.1



URAIAN PERHITUNGAN BEBAN MATI.....................................4 ANALISA STRUKTUR........................................................................7



PEMODELAN..........................................................................................7



2.1.1



PEMODELAN PADA AUTOCAD....................................................7



2.1.2



PEMODELAN PADA SAP2000.......................................................7



2.2



IDENTIFIKASI BEBAN..........................................................................8



2.3



HASIL ANALISA STRUKTUR.............................................................13



BAB 3 3.1



DESAIN PENAMPANG.....................................................................15 DIMENSI PENAMPANG.....................................................................15



BAB 4



SAMBUNGAN....................................................................................27



BAB 5



DETAIL SAMBUNGAN DAN TUMPUAN......................................28



BAB 6



KESIMPULAN....................................................................................29



DAFTAR PUSTAKA............................................................................................30



BAB 1 DESKRIPSI STRUKTUR 1.1 JENIS STRUKTUR Struktur yang akan digunakan adalah struktur rangka batang. Rangka batang adalah suatu struktur rangka dengan rangkaian batangbatang berbentuk segitiga. Rangka batang dikelompokkan menjadi dua tipe yaitu struktur jembatan dan struktur atap.



Gambar 1.1 Tipe- Tipe Rangka Batang



Dalam tugas kali ini tipe rangka batang yang digunakan adalah struktur atap lebih tepatnya rangka kuda- kuda baja ringan dengan model seperti gambar dibawah.



Gambar 1.2 Rangka Kuda-Kuda



1.2 DATA PERENCANAAN STRUKTUR Berikut diuraikan data- data perencanaan struktur kuda- kuda yang akan digunakan dalam analisa struktur. 1



Bentang kuda- kuda



2 3 4 5 6 7



Jarak antar kuda- kuda Sudut kemiringan atap Jenis penutup atap Beban angin Beban hidup Beban mati



(L)



=



6



m



(B) α (At) (W) (LL) (DL)



= = = = = =



1,25 25 Spandeck 40 100 6,117



m ° Kg/m2 Kg Kg/m



Pada perencanaan kuda-kuda baja ringan ini, menggunakan sambungan sekrup pada setiap rangka kuda-kudanya. Pada tumpuan, memakai bracket L, dimana bagian vertikal menggunakan sambungan baut dan bagian horizontalnya menggunakan fisher/anchor.



Gambar 1.3 Detail Perencanaan Sambungan Pada Bagian Tumpuan



1.2.1



URAIAN PERHITUNGAN BEBAN MATI Beban mati yang akan diuraikan pada perhitungan memuat beban- beban sebagai berikut: a. GORDING



Untuk tipe gording yang akan digunakan sesuai dengan Tabel 33 pada [ CITATION Kat18 \l 14345 ] adalah tipe Z/ C15010 yang terlihat pada gambar 1.4 dengan spesifikasi dimensi dan material dapat dilihat pada tabel 1.1.



Gambar 1.4 Gording tipe Canal



Tabel 1.1 Spesifikasi dimensi dan material



Dari tabel diatas dapat diperoleh bahwa gording tipe Z/ C15010 memiliki berat sebesar: 2,40 Kg/m. b.



ATAP SPANDEK Untuk jenis spandek yang diambil yaitu jenis spandek dengan TCT 0,40 mm. Dengan berat spandek 3,93kg/m2. Tabel 1.2 Spesifikasi spandek



c.



PENAMPANG BAJA KANAL Untuk profil yang digunakan adalah C.75.35.8.0,75 yang bisa dilihat pada gambar 1.5 berikut



Gambar 1.5 Profil C.75.35.8.0,75



Menurut SNI[CITATION SNI17 \l 14345 ] perhitungan berat profil per meter dirumuskan dengan B = (t x L x γ + w x L) x 10-6 Dengan : B : Berat (Kg/m) L : Lebar profil (mm) t : Tebal Profil (mm) w : Berat lapisan (g/m2) γ : Massa Jenis Baja = 7850 kg/m3



L = (75+35+35+8+8) = 161 mm t = 0,75 mm w = berat lapisan zinc-aluminiu-magnesium = 120 g/m2 B = (0,75 x 161 x 7850 + 120 x 161 ) x 10-6 = 0,967 Kg/m



BAB 2 ANALISA STRUKTUR 2.1 PEMODELAN 2.1.1 Pemodelan pada Autocad Pada tahapan analisa struktur rangka batang akan digunakan aplikasi SAP2000. Untuk memudahkan dalam menginputkan data grid yang akan digunakan, maka dilakukan proses pembuatan pemodelan terlebih dahulu pada Autocad dengan tujuan mendapatkan dimensi yang tepat yang akan diperlukan pada analisa nantinya.



Gambar 2.3 Pemodelan pada Autocad



2.1.2



Pemodelan pada SAP2000 Lakukan pemodelan pada SAP2000 dengan dimensi sesuai dengan yang telah diperoleh pada pemodelan diautocad. Inputkan beban beban yang bekerja pada rangka lalu running sapnya untu mendapatkan gaya dalam.



Gambar 2.4 pemodelan pada SAP2000



2.2 IDENTIFIKASI BEBAN Untuk memudahkan penginputan beban pada sap2000 maka dilakukan perhitungan manual mengenai beban- beban yang bekerja pada struktur. Bentang Kuda-Kuda Jarak Antar Kuda-Kuda Kemiringan Atap



L= B= α=



Panjang Rafter = R



6m 1.25 m 25 1/2 L cos α



Tinggi Rafter



h= =



Jenis Atap Jarak Antar Gording = s Profil Baja ringan Berat Atap = qc Berat gording = qg Berat Profil = qp Beban Angin



Spandeks



=



3.310 m



tan α x 1/2 x L 1.40



0.6 m C.75.35.0,75 3.92 2.400 0.967 40



Kg/m2 Kg/m Kg/m Kg/m2



PEMBEBANAN Jumlah gording



n=



Jarak antar gording



= z=



R s R n-1



+1 7 buah =



A. Beban Mati Berat Gording BG = qg x 1/2 x (B+B)



=



3.000 Kg



BA1 = qc x 1/2 (B+B) z BA2 = qc x 1/2 (B+B) z/2



= =



2.703 Kg 1.352 Kg



=



3.201 Kg



Berat Atap



Berat Profil BP = qp x R B. Beban Hidup P=



100 kg



=



0.552 m



6.517



C. Beban Angin Pa = α= c = (0.02α - 0.4) =



40 Kg/m2 25 0,1



Beban Angin Tekan qao = Wa1 = Wa1x = Wa1y = Wa2 = Wa2x = Wa2y =



c x Pa = qao x 1/2 (B+B)z = Wa1 sin 25 = Wa1 cos 25 = qao x 1/2 (B+B) z/2= Wa2 sin 25 = Wa2 cos 25 =



4 2,758 1,166 2,500 1,379 0,583 1,250



Kg/m2 Kg Kg Kg Kg Kg Kg



Beban Angin Hisap ch = qah = ch x Pa Wh1 = Wh1x = Wh1y = Wh2 = Wh2x = Wh2y =



0,4 (PPIUG 1983) = 16 Kg/m2



qah x 1/2 (B+B)z = Wh1 sin 25 = Wh1 cos 25 = qah x 1/2 (B+B) z/2 = Wh2 sin 25 = Wh2 cos 25 =



11,034 4,663 10,000 5,517 2,332 5,000



Kg Kg Kg Kg Kg Kg



D. Beban Hujan qr = 40 - 0.8α qr ≤ α≤ qr =



20 Kg/m2 50 ° 20 Kg/m2



Bh1 = qr x 1/2 (B+B)z = Bh2 = qr x 1/2 (B+B) z/2 =



=



13,792 Kg 6,896 Kg



DISTRIBUSI PEMBEBANAN



R= K = setengah rafter = 1/2 R h= hG = 1/3 h = hH = 2/3 h = S A-G = S G-H = S H-I = z= α= n=



3,310 m = 1,40 m 0,47 m 0,93 m 1,10 m 0,552 m 25 7 buah



1,655 m



25 °



A. Beban Mati Tengah Rafter Bb1 = BG+BA1+BP Tepi Rafter Bb2 = BG+BA2+BP



=



8.904 Kg



=



7.553 Kg



Bm A = =



12.005 Kg



Bm G = =



17.808 Kg



Bm H = =



17.808 Kg



Bm I = =



24.009 Kg



Bm J = Bm H = Bm K = Bm G = Bm F = Bm A =



17.808 Kg 17.808 Kg 12.005 Kg



B. Beban Hidup BL =



100 Kg



C. Beban Angin Wa1 = Wa2 = Wh1 = Wh2 =



2.758 1.379 11.034 5.517



Kg Kg Kg Kg



Wa A = =



2.758 Kg



Wa G = =



5.517 Kg



Wa H = =



5.517 Kg



Wa I1 = =



2.758 Kg



Wa I2 = =



11.034 Kg



Wa J = =



22.068 Kg



Wa K = =



22.068 Kg



Wa F = =



11.034 Kg



Wr1 = Wr2 =



13.792 Kg 6.896 Kg



D. Beban Hujan



Wr A = =



13.792 Kg



Wr G = =



27.584 Kg



Wr H = =



27.584 Kg



Wr I = =



27.584 Kg



Wr J = Wr H = Wr K = Wr G = Wr F = Wr A =



27.584 Kg 27.584 Kg 13.792 Kg



Kombinasi Pembebanan : Berdasarkan SNI 1727-2020



Diambil : 1. 1,4D 2. 1,2D + 1,6L + 0,5R 3. 1,2D + 1,6 R + 0,5W 4. 1,2D + 1,0W + L + 0,5R 5. 0,9D + 1,0W A. Beban Mati



8



13



12



16



15



7 6



9 10



14



1



18



17



11



19 3



2



4



5



` B. Beban Hidup 8 15



7 6



12



9



13



1



16



14



10 18



17 4



3



2



11



19 5



C. Beban Angin



9



8 15



7 6



12 1



13



2



10 18



16



14



17 3



11



19 4



5



Wa A = 2,758 Kg => Wa Ax = Wa A sin 25 = 1,166 Kg Wa Ay = Wa A cos 25 = 2,500 Kg Wa G = 5,517 Kg => Wa Gx = Wa G sin 25 = 2,332 Kg Wa Gy = Wa G cos 25 = 5,000 Kg Wa H = 5,517 Kg => Wa Hx = Wa H sin 25 = 2,332 Kg Wa Hy = Wa H cos 25 = 5,000 Kg Wa I1 = 2,758 Kg => Wa I1x = Wa I1 sin 25 = 1,166 Kg



Wa I1y = Wa I1 cos 25 = 2,500 Kg Wa I2 = 11,034 Kg =>Wa I2x = Wa I2 sin 25 = 4,663 Kg Wa I2y = Wa I2 cos 25 = 10,000 Kg Wa J = 22,068 Kg => Wa Jx = Wa J sin 25 = 9,326 Kg Wa Jy = Wa J cos 25 = 20,000 Kg Wa K = 22,068 Kg => Wa Kx = Wa K sin 25 = 9,326 Kg Wa Ky = Wa K cos 25 = 20,000 Kg Wa F = 11,034 Kg => Wa Fx = Wa F sin 25 = 4,663 Kg Wa Fy = Wa F cos 25 = 10,000 Kg



D. Beban Hujan



2.3 HASIL ANALISA STRUKTUR Setelah



beban diinputkan ke SAP2000



, program di running



sehingga diperoleh nilai- nilai sebagai berikut a. Reaksi Perletakan TABLE: Joint Reactions Joint OutputCase Text Text 11 DEAD 11 HIDUP 11 ANGIN 11 HUJAN 16 DEAD 16 HIDUP 16 ANGIN 16 HUJAN



F1 Kgf 0 0 -34.974 0 0 0 0 0



F3 Kgf 40.422 100 -7.859 82.752 40.422 100 -37.141 82.752



Joint Text 11 11 11 11 11 16 16 16 16 16



OutputCase Text COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5



F1 Kgf 0 0 -17.487 -34.974 -34.974 0 0 0 0 0



F3 Kgf 56.5908 249.8824 176.9799 182.023 28.52036 56.5908 249.8824 162.3393 152.7418 -0.76076



b. Nilai Gaya Batang



BATANG 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19



NILAI GAYA KETERANGAN (Kgf) 497.238 TARIK 466.642 TARIK 322.570 TARIK 466.642 TARIK 497.238 TARIK -549.420 TEKAN -526.882 TEKAN -420.098 TEKAN -420.098 TEKAN -526.882 TEKAN -549.420 TEKAN -60.496 TEKAN 46.931 TARIK -184.073 TEKAN 172.428 TARIK 172.428 TARIK -184.073 TEKAN 35.423 TARIK -45.662 TEKAN



Dari hasil analisis diperoleh nilai terbesar untuk: JENIS BATANG TARIK TEKAN TERPANJANG



NOMOR BATANG 1 6 11



NILAI GAYA (Kgf) 497.238 -549.420 -549.420



BAB 3 DESAIN PENAMPANG 3.1 DIMENSI PENAMPANG Penampang yang digunakan adalah tipe kanal ukuran C.75.35.8.0,75



3.2 PERHITUNGAN KAPASITAS 3.2.1



PERENCANAAN KOMPONEN TARIK Kapasitas Nominal Nt leleh Nt := Ag fy 4



Nt = 6.641  10



kN



Nt fraktur Nt := 0.85 kt Ag  fy 4



Nt = 4.798  10



kN



Gaya Aksial Tarik Desain (N*) N := 0.9 Nt 4



N = 4.318  10



kN



Dari analisis struktur diperoleh gaya tarik ultimit sebesar 497,238 Kgf atau setara dengan 4,97238 kN. Dan dari perhitungan kapasitas nominal diperoleh N* sebesar 4,318 x 104 kN. Dapat disimpulkan bahwa penampang C.75.35.8.0,75 dapat digunakan karena nilai N*> Gaya Tarik ultimit.



3.2.2



PERENCANAAN KOMPONEN TEKAN



PENYELESAIAN NS 1. menentukan luas efektif (Ae) a. lebar elemen badan b := h - 2  r b = 71 mm 2



t fcr :=    2 b 12 1 - v   k π  E



(



2



)



fcr = 80.681



λ :=



fy fcr



λ = 2.611 karena λ > 0.673 maka



 1 - 0.22    λ   ρ := λ



be := ρ  b 1



be = 24.902 mm 1



b. lebar elemen sayap b := b - 2  r b = 31 m 2



t fcr :=    2 b 12 1 - v   k π  E



(



fcr = 423.22 λ :=



fy fcr



λ = 1.14



)



2



karena λ > 0.673 maka



 1 - 0.22    λ   ρ := λ



be := ρ  b 2



be = 21.945 mm 2



c. lebar elemen lip b := l - r b =6



m 2



 



  b



k π  E



fcr :=



(



)



2



12 1 - v



t



2



4



fcr = 1.13  10 fy



λ :=



fcr



λ = 0.221 karena λ < 0.673 maka be := b 3



be = 6 3



mm



total lebar be := be + 2  be + 2  be 1



2



be = 80.793



3



mm



Ae := be t Ae = 60.595



mm2



2. Menghitung Ns fn := 550 Ae fn Ns := 1000 Ns = 33.327



kN



N∙ := 0.85  Ns N∙ = 28.328



kN



be



3



=4



total lebar + 2  be



be := be



1



2



be = 75.101



+ 2  be



3



mm



Ae := be t Ae = 56.326



mm2



2. Menghitung Ns fn := 550 Ae  fn Ns := 1000 Ns = 30.979



kN



N∙ := 0.85  Ns N∙ = 26.332



kN



PENYELESAIAN NC 1. Menentukan foc a. perhitungan foc b := 35 mm a := 75



mm



c := 8



mm



x :=



b  ( b + 2  c) a + 2 b + 2 c



x = 11.087 2



m :=



2



a b t Ix



m = 16.544 rx :=



4 



mm



Ix



mm



Iy Ag



ry = 13.281 E := 200000



1







Ag



rx = 30.69 ry :=



mm



mm



Le := 1103.4



+



c 2 b



-



  2  3 a  b  2 c



2



2



π E



foc :=



 Le   ry   



2



foc = 285.967



Mpa



2



fox :=



π E



 Le   rx   



2



3



fox = 1.527  10



Mpa



G := 80000



Mpa



xrata := 11.09



mm



2



x := xrata + m 0



x = 27.634



mm



y := 0



mm



0 0



2



2



:= rx + ry + x



r



= 43.38



01 01



2



( 0) + ( y0)



r



2



mm



b t 2 2 2 2  2  4 c + 6  a c + 3  a  c + a  b  - m  Ix 6  



Iw := 



2



(



) (



7



Iw = 2.414  10 bt := a t



mm



3



1



bt = 31.641 1



bt := 2  b  t



3



2



bt = 29.531 2



bt := 2  c t



3



3



bt = 6.75 3



J :=



( bt1 + bt2 + bt3) 3



J = 22.641 foz :=



mm







G J Ag  r



( 01)



foz = 180.213



2



 1 +



 



  2 G J ( Le)  2



π E Iw



)



2 x   0    r01   



β := 1 -



β = 0.594 fo c :=







1



 ( fox + foz ) -



2β



( fox + fo z)



2



-







4  β  fox foz



fo c = 171.417 Amb il nilai foc te rkecil



foc = 171 .417



Menentukan λc fy λ c := foc λ c = 1.791 Menentukan f n λc > 1.5 maka fn := 



 fy   2  λc  0.87 7



fn = 150 .333



Mpa



Menentukan luas e fektif (Ae) a. lebar elemen bad an 2 r



b := h b =67



mm 2



k π



fcr :=



 



t   b



E



(



12 1 -



2



v



)



2



fcr = 9 0.602 fn



λ :=



fcr



λ = 1 .288 karena λ > 0.673 maka



1  



ρ :=



0.22 λ



  



λ



:= ρ  b



be



1



be



= 4 3.13



1



mm



Menentuk an luas e fek tif (A e) a.



le bar elemen bad an b := h b



2r



-



= 71



mm 2



k π



fcr :=



1 2



(1



E 2



v



-



 



t    b 



)



2



fcr = 8 0.6 81 λ



fn fcr



:= λ



= 1 .36 5



k arena λ



> 0.673 ma ka



1   ρ := be



1



0 .22 λ



  



λ



:= ρb



b e1 = 4 3.6 31 b.



mm



le bar elem en s ayap b := b b



2 r



-



= 31



mm 2



k π



fcr :=



1 2



(1



E



-



2



v



)



 



t    b 



2



fcr = 4 23 .22 λ



fn fcr



:= λ



= 0 .59 6



k arena λ



< 0.673 ma ka



b e2 := b be



= 31



2



mm



c . lebar e le men lip b := l b k := 0 .43



r



-



=6



mm k π



fcr : =



1 2



(1



2



E



-



2



v



fcr = 1 .21 4  λ



 



t    b 



10



= 0 .35 2



k arena λ



< 0.673 ma ka



be



:= b



be



=6



3 3



mm



tot al leb ar b e := b e



1



+



2  be



2



b e = 1 17 .63 1



+



Ae



= 8 8.2 23



mm2



Men ghitung Nc Ae fn Nc := 1 00 0 Nc = 1 3.2 63 N∙



: = 0 .85  Nc



N∙



= 1 1.2 73



2  be



mm



Ae : = b e t



2.



2



3



fn fcr



:= λ



)



kN kN



3



Menentukan luas efektif (Ae) a. lebar elemen badan b := h - 2  r b = 71



mm 2



 



  b



k π  E



fcr :=



(



2



12 1 - v



)



t



2



fcr = 80.681 fn



λ :=



fcr



λ = 1.365 karena λ > 0.673 maka



 1 - 0.22    λ   ρ := λ



be := ρ  b 1



be



= 43.631



1



mm



b. lebar elemen sayap b := b - 2  r b = 31



mm 2



k π  E



fcr :=



(



)



2



12 1 - v



 







 



t



2



b



fcr = 423.22 fn



λ :=



fcr



λ = 0.596 karena λ < 0.673 maka be := b 2



be



= 31



2



mm



c. lebar elemen lip b := l - r b =6



mm 2



k := 0.43



k π  E



fcr :=



(



)



2



12 1 - v



 



t   b



2



3



fcr = 1.214  10 fn



λ :=



fcr



λ = 0.352 karena λ < 0.673 maka be := b 3



be



3



=6



mm



total lebar be := be



1



+ 2  be



2



be = 117.631



+ 2  be



3



mm



Ae := be t Ae = 88.223



mm2



2. Menghitung Nc Nc :=



Ae fn 1000



Nc = 13.263



kN



N∙ := 0.85  Nc N∙ = 11.273



kN



Dari analisis struktur diperoleh gaya tekan ultimit sebesar 549,420 Kgf atau setara dengan 5,49420 kN. Dan dari perhitungan kapasitas nominal diperoleh Ns sebesar 26,332 kN dan Nc sebesar 11,273 kN. Dapat disimpulkan bahwa penampang C.75.35.8.0,75 dapat digunakan karena nilai Ns dan Nc > Gaya tekan ultimit. PENYELESAIAN NC PASAL 3.4.6 1. Menghitung Karakteristik Sayap Penampang (terdiri dari elemen sayap dan elemen lip, penampang dianggap lurus)  = (35 + 8) 0.75 = 32.250 mm2  = ( 35 + 8) 0.753 3 = 6.047 mm4  = ( 35 )2 + 2 . 35 . 8 2 ( 35 + 8) = 20.756



 =



( 8 )2



.



2 ( 35 + 8 ) = 0.744  = 35 ( 0.75 )3 + 0.75 ( 8 )3 + (35 . 0.75 ) (- 0.744)2 + (8 . 0.75) 12



12



((8/2) - 0.744)2 = 111.370 mm4  = ( 35 )3 0.75 + ( 0.75 )3 . 8 + ( 35 . 0.75 ) ((35/2) – 20.756 )2 + 12



12



(8 . 0.75 ) (35 – 20.756 )2 = 4175.608 mm4  = ( 35 . 0.75 ) ( - 0.744 ) (( 35/2) – 20.756) + (8 . 0.75 ) ((8/2) – 0.744 ) ( 35 – 20.756 ) = 341.860 mm4 2. Menghitung  = ( 20.756 )2 + (( 111.370 + 4175.608 ) / 32.250 ) = 563.733



 = 4.80 (( 111.370 . (35)2 . 75 ) / 0.753)0.25 = 336.850  = ( π / 336.850 )2 = 0.000087  = ( 0.000087 / 563.733 ) (( 111.370 (35)2 + 0.039 . 6.047 . (336.850)2 ) = 0.025 



= 0.000087 ( 4175.608 + (2 / 563.733) . (0.744 . 35 . 341.860)) = 0.366  = 0.000087 ( 0.025 . 4175.608 – (0.000087 / 563.733) . (341.860)2 (35)2 ) = 0.007  = (200000 / 2 . 32.250) ((0.025 + 0.366) – 2



√ ( 0.025+0.366 ) −4 (0.007) ) = 120.524  = ((200000 (0.75)3) / 5.46 ( 75 + 0.06 . 336.850)) . ( 1 – ((1.1 . 120.524) / 200000 (0.75)2) . (((75)2 . 336.850) / (75)2 + (336.850)2)) = 146.987 3. Menghitung fod  = (0.000087 / 563.733) . ( 111.370 (35)2 + 0.039 . 6.047 . (336.850)2) + (146.987 / (563.733 . 0.000087 . 200000)) = 0.040  = 0.000087 ( 4175.608 + (2 / 563.733) . (0.744 . 35 . 341.860)) = 0.366  = 0.000087 ( 0.040 . 4175.608 – (0.000087 / 563.733) .



(341.860)2 (35)2 ) = 0.013  = (200000 / (2 . 32.250) ) . ((0.040 + 0.366) –



√(0.040+ 0.366)2−4 (0.013) ) = 211.136 4. Menghitung Nc = A . fn



Maka :



= 121 . 550 ( 0.055 (√ 550/211.136 – 3.6 )2 + 0.237 ) = 30146.836 N = 30.147 kN Dari hasil perhitungan diperoleh nilai Nc = 30,147 kN dan nilai Nc’ = 26,332 kN. Dapat disimpulkan bahwa penampang C.75.35.8.0,75 dapat digunakan karena nilai Nc dan Nc’ > Gaya Tekan Ultimit.



BAB 4 SAMBUNGAN



4.1 Sambungan Sekrup Perencanaan sambungan sekrup diletakkan pada setiap sambungan rangka kudakuda. Perencanaan ini dilakukan berdasarkan SNI 7971 : 2013 pasal 5.4



5.4.1 UMUM diameter nominal sekrup Mutu Baut Sekrup A325



df fu fy



5.4.2 Sambungan Sekrup Dalam Geser 5.4.2.1 jarak minimum dan jarak tepi jarak antara sekrup ke tepi



min 3 df 15 mm min 3 df 15 mm



= = = = =



0.65 75 mm 0.75 mm 75.35.8.0,75 120.75 mm2



= = = = = =



Ag-(2df x t) 113.25 mm2 An x Fu 65685 N ø Nt 42695.25 N 42.695 KN



t1 t2 df fu1



= = = =



0.75 0.75 5 550



fu2



=



550 MPa



ø



=



0.5



df / t C



= = =



6.666667 2.633333 1



5.4.2.2 Tarik pada bagian tersambung faktor reduksi kapasitas sambungan sekrup dalam tarik ø lebar penampang sf tebal penampang t Ukuran profil penampang luas bruto penampang Ag Didesain untuk sekrup kombinasi majemuk // gaya dan ꓕ gaya luas neto penampang An



5.4.2.3 Jungkit dan tumpu lubang tebal lembaran yang kontak dengan kepala sekrup tebal lembaran yang tidak kontak dengan kepala sekrup diameter sekrup nominal kekuatan tarik lembaran yang kontak dengan kepala sekrup kekuatan tarik lembaran yang tidak kontak dengan kepala sekrup faktor reduksi kapasitas sekrup yang menerima miring dan tumpu lubang rasio diameter dan ketebalan komponen struktur Faktor tumpu Perbandingan t2/t1



5 mm 580 Mpa 640 MPa



= = = =



jarak antar pusat-pusat sekrup



Kapasitas Tarik Nominal Penampang Neto bagian Tersambung Gaya Tarik Desain pada Penampang Neto



= = =



Nt Nt*



mm mm mm MPa



Kapasitas Tumpu Nominal bagian Tersambung (a) Vb = Ͷǡʹ ‫ ʹݐ‬ଷǤ݂݀ ݂‫ʹݑ‬ (b) Vb = C.t1. df. fu1 (c) Vb = C. t2. df. fu2 Diambil yang minimum Gaya Tumpu Desain



Vb Vb Vb Vb Vb*



5.4.2.4 Geser Sambungan yang dibatasi jarak ujung perbandingan fu/fy tebal bagian yan jarak ujungnya diukur jarak yang diukur pada gaya dari pusat lubang standar ke ujung terdekat bagian yang tersambung Kapasitas Geser Nominal Sambungan Gaya Geser Desain



ø t e Vfv Vfv*



5.4.3 Sambungan Sekrup Dalam Tarik 5.4.3.1 jarak tepi minimum jarak antara sekrup ke tepi



= = = = = =



10278.26 5431.25 5431.25 5431.25 ø Vb 2715.625 2.716



N N N N



= = = = = = = = = =



0.90625 0.6 0.75 min 3 df 15 t. e. fu 6525 ø Vfv 3915 3.915



= =



min 3 df 15 mm



N KN



mm mm N N N



5.4.3.2 Cabut (Pull-out) dan tembus (pull-through) Kapasitas Nominal (Nt) (a) Kapasitas Cabut Nominal (Nou) Nou = 0,85 t2 df fu2 untuk t2 > 0,9 mm (b) Kapasitas Sobek Nominal (Nov) diameter kepala baut



ø



=



Nou



=



dw



=



Gambar 4.1 Ukuran Sekrup



0.5



N 9.5 mm



Nov = 1,5 t1 dw fu1



untuk 0,5 mm < t1