![Desain 2 [PDF]](https://pdfs.asia/img/200x200/desain-2.jpg)
22 0 5 MB
DATA KAPAL DATA UTAMA Tipe Kapal Oil Carrier LOA 145.88 Meter LPP 137.634 Meter B 22.939 Meter H 13.7634 Meter T 9.07217718 Meter Vt 13 Knot Vs 12.4 Knot d Cb 0.78855712 Hasil b Cm 0.9898185 Pembacaan ϕ Cp
0.79750209
diagram NSP
DATA PERHITUNGAN LWL LWL Ldisp Ldisp Ldisp h' (LPP)
LWL (1+3%)LPP Meter 141.76302 Meter Ldisp (Lpp+Lwl)*0.5 139.69851 Meter 458.32846 Feet h' 0.5*3/100*LPP
SLR SLR Vs/√Ldisp SLR 0.579206294 h h L/Station Meter h (Ldisp) 6.9849255 Meter h (LPP) 6.8817 Meter Volume disp (▼) ▼ Cb*Lwl*B*T
h' (LPP) 2.06451 Meter ▼ Luasan Amidship
23263.87847 Meter3 Berat disp (▲)
Am
Cm*B*T
▼*ρ air laut
Am
205.987834 Meter2 ▲ 23845.47544 Ton Luas Permukaan Basah
Koef Kinematik
Meter2 ▲
∂ ∂
8.7 X 10^-7 (27oC) 0.00000087 G standart G standart 9.81 M/s2 LCB (Bedasarkan Desain 1)
LCB NSP 3.0524 Meter LCB simp 3.06605326 Meter Error 0.0540% ≤ ±0.1 %
Abt disini dianggap 0 karena desain kapal tidak menggunakan bulbous bow S
L*(2*T+B)*(Cm^(1/2))*(0.453+(0.4425*Cb)(0.2862*Cm)-(0.003467*(B/T))+(0.3696*Cwp)
DATA UTAMA
Cwp
Koef. Waterline Awl/(LWL*B)
Awl
Luasan Waterline 1/3 x h x ∑Hkoord x Fs
HASIL PERHITUNGAN
Cwp
0.47382095
Awl
1540.81925 Meter2
BERDASAR DESAIN 1
S
3969.1957994684
RUTE PERJALANAN KAPAL Rute Pelayaran BALIKPAPAN - QINGDAO Rute Jarak (KM) Jarak (Nautical Miles) Waktu Tempuh (Jam)Waktu Tempuh (Hari) BLP-QDO 4437.392 2396 193.2258 8.051 ( Sumber : http://www.searates.com/reference/portdistance )
Tabel Konversi 1 kM
1.852 Nautical Mile
Meter3
1M 1 Knots 1 HP 1 kW 1 M3
3.28084 Feet 0.514 M/s 0.7355 kW 1.35961931 HP 1000 Liters
Length Between Perpendicular Length on The Waterline Length Displacement Breadth Sarat Air Height LCB Simpson Ship Service Speed Area Midship Area Waterline Volume Displacement Mass Displacement Block Coefficient Midship Coefficient Prismatic Coefficient Waterline Coefficient Wet Surface Area Ship Resistance Total Ship Resistance Total Service Break Horse Power Break Horse Power Shaft Horse Power Delivery Horse Power Effective Horse Power Thrust Horse Power Advance Velocity Engine Rotation Wake Friction Thrust Deduction Factor
DATA LENGKAP Lpp 137.634 Meter Lwl 141.76302 Meter Ldisp 139.69851 Meter B 22.939 Meter T 9.07217718 Meter H 13.7634 Meter LCB simp 3.06605326 Meter Vs 12.4 Knots 205.987834 Meter2 Am Awl ▼
= = = = = = = =
451.5551326 465.1017865 458.3284595 75.25918876 29.76436178 45.15551326 10.05923018 6.3736 1.770444444
feet feet feet feet feet feet feet M/s
= = = = = = = = = =
221.2414504 254.427668 2773.623385 2357.579878 2310.42828 2264.219714 1402.946367 1623.926342 11.05499094 16.66666667
kN kN HP HP HP HP HP HP M/s rps
1540.81925 Meter2
23263.8785 Meter3 23845.4754 Ton ▲ Cb 0.78855712 Cm 0.9898185 Cp 0.79750209 Cwp 0.47382095 S 3969.1958 Meter2 Rt 221241.45 N Rt service 254427.668 N BHPmcr 2040 kW BHPscr 1734.00 kW SHP 1699.32 kW DHP 1665.33 kW EHP 1031.87 kW THP 1194.40 kW Va 8.13094584 Knots n 1000 rpm w 0.3443 t 0.241
Perhitungan Tahanan dengan Metode Guldhamer Tipe Kapal Panjang (Lpp) Lebar (B) Tinggi geladak (H) Sarat air (T) Kecepatan dinas (Vs)
A. Data Utama Kapal OIL TANKER Cm 0.9898185012 137.634 m Cb 0.7885571233 22.939 m Cp 0.7975020929 13.763 m Diperoleh berdasarkan Speed Lengt Ratio 9.072 m menurut NSP 12.4 knot B. Perhitungan Awal 4. Menenentukan Am Am = Cm x B x T = 205.9878 Cbwl = CbdispxLdisp/Lwl = 0.777073 5. Menentukan Vdisp Vdisp = Cb x Lwl x B x T = 23263.88 meter
1. Menentukan Lwl Lwl (1 + 3%) Lpp = (1 + 3%) 144.08 = 141.763 meter
2. Menentukan Ldisplacement Lwl = 142 meter Ldispl = 0,5*(Lpp+Lwl) = 139.69851 meter = 458 feet 3. Menentukan Speed Length Ratio Speed Length Ratio V =s/√Ldisp = 0.58
6. Menentukan Berat Displasmen (▲) ▲ = ▼x ρ air laut = 23845.48 ton 7. Menentukan Luas Permukaan Basah S= 1.025*Lwl((CbxB)+(1.7*T)) =
4869.45
m2
C. Menghitung Froude Number Rumus :
Fn =
Sumber :
v gLwl
Vs (knot) Vs (m/s) 13.4 6.8876 12.4 6.3736 11.4 5.8596 10.4 5.3456 9.4 4.8316 8.4 4.3176
Fn 0.185 0.171 0.157 0.143 0.130 0.116
PPT Tahanan dan Propulsi Kapal
g=
9.81 Percepatan Gravitasi Standar
m/s2
Rumus : Rn =
D. Mengitung Reynold Number (Rn) Sumber :
v Lwl vk
Vs (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s) 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Vk =
8,9x 10^(-7) 0.00000089
PPT Tahanan dan Propulsi Kapal Rn 1097086490.50787 1015214364.35056 933342238.193259 851470112.035955 769597985.878652 687725859.721348
Rn (x10^8) 10.9708649051 10.1521436435 9.3334223819 8.5147011204 7.6959798588 6.8772585972
m2/s Viskositas air laut dalam suhu 27,7⁰C
Sumber : http://www.seatemperature.org/asia/indonesia/surabaya.htm Sv. Aa. Harvald hal. 342
E. Menghitung Koefisien Tahanan Gesek (Cf) Rumus : Cf =
Vs (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
0,075 (log Rn 2) 2
Rn 1097086490.50787 1015214364.35056 933342238.193259 851470112.035955 769597985.878652 687725859.721348
Sumber : Buku Harvald, Tahanan dan Propulsi Kapal, hal 118 Cf 0.0009177011 0.0009245781 0.0009321213 0.0009404633 0.0009497796 0.0009603084 Rumus : Rf= Sumber:
Rf 108.6451957675 93.7317289033 79.8696512565 67.0668976195 55.3322366677 44.6754537174
I.T.T.C 1957
F. Menghitung Koefisien Tahanan Sisa (Cr) 1 Tentukan Nilai Dari
=
4.966
2 Tentukan Cp, Diperoleh Dari NSP
=
0.79750
3 Cr dapat ditentukan melalui diagram Guldhammer-Harvald hal 120- 128 Grafik Halvard 4.5
Grafik Halvard 6.5
Kecepatan 12.4 knots Lwl 141.763 V^(1/ 28.54702
10³Cr 4.500 4.990292 5.000
KECEPATAN 12.4 KNOTS
1.113 0.997291037 0.995
Vs
Vs (m/s)
Fn
13.4 12.4 11.4 10.4
6.8876 6.3736 5.8596 5.3456
0.185 0.171 0.157 0.143
103Cr - 1.113 0.995- 1.113
10^3Cr Diagram 10^3Cr Diagram 5 4.5
1.3378 1.113 0.9595 0.606
=
103Cr
4.965949
1.197 0.995 0.8422 0.416
=
4.990-4.5 5-4.5 0.997291
10^3Cr
Cr
1.1997337125 0.9972910375 0.9597281877 0.44108
0.00119973 0.00099729 0.00095973 0.00044108
9.4 8.4
B/T =
4.8316 4.3176
0.130 0.116
0.418 0.412
0.409 0.403
G. Menghitung Koreksi B/T Koreksi B/T 10^3Cr2 = 0.16*((B/T)-2.5) 10^3Cr2 = 0.00456
2.5285
H. Menghitung Koreksi LCB LCB pada tugas Rencana Garis (Desain 1) adalah = 10000.566513189 LCB = Ʃ1 = 1540.8192481885 Ʃ2 = 6.984926 m = h
0.410188 0.404188
0.00041019 0.00040419
Koreksi B/T
(Ʃ2 /Ʃ1) x h 1.0761897982 meter
Penentuan LCB normal dengan grafik LCB Standart yang ada di Buku TAHANAN DAN PROPULSI KAPAL hal. 130, gambar 5.5.15 LCBstd= 1.795% LCB kapal=
0.76%
∆ LCB = LCB - LCB standart -1.0359%
Grafik untuk mencari LCB Standart
(d103Cr/dLCB) =
0.0785
=> Dimana faktor (d103Cr/dLCB) didapat dari diagram 5.5.16 (HARVALD)
10^Cr3 = (d103Cr/dLCB)*|∆ LCB| 0.000813 KOREKSI LCB
Crtotal = (Cr1+Cr2+Cr3)*10^(-3) = 0.001003 Grafik untuk mencari faktor (d103Cr/dLCB)
Vs 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s) 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Vs 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s) 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Fn 0.185 0.171 0.157 0.143 0.130 0.116
LCBstd ∆ LCB 2.50% -1.7359% 179.50% -178.7409% 1.29% -0.5329% -
10^3xCr1 1.1997337125 0.9972910375 0.9597281877 0.44108 0.410188 0.404188
Cr 0.00121 0.00114 -
Vs 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
10^3xCr2 0.00456 0.00456 0.00456 0.00456 0.00456 0.00456
0.1162 0.0785 -
10^3Cr3 0.0020170611 0.1403115696 -
10^3xCr3 0.0020170611 0.1403115696 -
10^3xCr 1.2063107736 1.142162607 -
(d103Cr/dLCB)
`
Vs (m/s) Cr Cr koreksi 6.8876 0.001206311 0.001267 6.3736 0.001142163 0.001199 5.8596 5.3456 0 4.8316 0 4.3176 #VALUE! J. Menghitung Koefisien Tahanan Tambahan
Interpolasi Ca No
a
b
No 1 2 3
Sumber : Sv, Aa.Harvard "tahanan dan propulsi kapal " hal.132
L 10^3xCa 100 0.4 141.76 0.241206 150 0.2
Dengan interpolasi, maka diperoleh nilai Ca : Ca= 0.000233 10^3Ca =0.232948 10^3Ca =0.232948 H. dalam Menghitung Koefisien Tahanan Udara maka disarankan untuk Karena data mengenai angin perancangan kapal tidak diketahui mengoreksi koefisien tahanan udara (HARVALD 5.5.26 hal 132) CAA= 0.00007 I. Menghitung Koefisien Tahanan Kemudi Berdasarkan HARVALD 5.5.27 hal. 132 koreksi untuk tahanan kemudi mungkin sekitar : CAS = 0.00004 J. Menghitung Tahanan Total Kapal Koefisien tahanan total kapal atau Ct, dapat ditentukan dengan menjumlahkan seluruh koefisien koefisien tahanan kapal yang ada : Ctair =
Cf + Cr + CAA + CAS
Maka Koefisien Tahanan Total adalah :
Ctair = 0.0020318691 Ctudara = CAA Ctudara =
Ct=
0.0021018691
0.00007
Tahanan Air Vs (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Cf 0.000917701 0.000924578 0.000932121 0.000940463 0.00094978 0.000960308
Cr 0.0012 0.000997 0.00096 0.000441 0.00041 0.000404
CAA
RAA
0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007
0.512737 0.439065 0.371103 0.308853 0.252314 0.201485
CA 0.000233 0.000233 0.000233 0.000233 0.000233 0.000233
CAS
Ct
Rtair
0.00004 0.00004 0.00004 0.00004 0.00004 0.00004
0.00239 0.002195 0.002165 0.001654 0.001633 0.001637
282.99366452 222.50581279 185.49261549 117.98609425 95.13035136 76.177161241
Tahanan Udara Vs (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Tahanan Total
Suhu Massa jenis 25 1.184 27.7 1.17374 30 1.165 Buku Harvald Hal. 340
Vs (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Rt 283.5064016 222.9448775 185.8637188 118.2949473 95.38266508 76.37864671
Tahan Total (Sea Margin) Vs (knot) Vs (m/s) Rtsm 13.4 6.8876 340.2076819603 12.4 6.3736 267.5338529935 11.4 5.8596 223.0364625935 10.4 5.3456 141.9539367045 9.4 4.8316 114.4591980926 8.4 4.3176 91.65437605
Ct 0.0023947137 0.002199148 0.0021691283 0.0016588222 0.0016372465 0.0016417753
Ctsm 0.0028736565 0.0026389776 0.002602954 0.0019905867 0.0019646958 0.0019701304
Dalam hal ini tahanan total masih dalam pelayaran percobaan, untuk kondisi rata-rata pelayaran dinas harus diberikan kelonggaran tambahan pada tahanan dan daya efektif. Kelonggaran itu disebut sea margin. Untuk rute pelayaran Asia Pasifik sea marginnya adalah sebesar 15 - 30 %. harvald hal 133. Dalam hal ini saya ambil 20%.
1. Pemaparan Rumus Tahanan Holtrop
Fn =
Syarat untuk perhitungan Holtrop terpenuhi dikarenakan dalam semua kecepatan, Froude Numbernya tidak ada yang melebihi dari nilai 1
v gLwl
(Edward V. Lewis. Principles of Naval Architecture. Hal 57) V V Fn Knot m/s 13.40 6.89 0.18469 12.40 6.37 0.17091 11.40 5.86 0.15713 10.40 5.35 0.14334 9.40 4.83 0.12956 8.40 4.32 0.11578 7.40 3.80 0.10199
2. Mencari Data Rf (ITTC 1957) ITTC 1957 Kecepatan Kecepatan Rn Knot (m/s) 13.40 6.89 1122306869.60 12.40 6.37 1038552625.60 11.40 5.86 954798381.60 10.40 5.35 871044137.60 9.40 4.83 787289893.60 8.40 4.32 703535649.60 7.40 3.80 619781405.60
S m2 3969.20 3969.20 3969.20 3969.20 3969.20 3969.20 3969.20
CF 0.001509 0.001523 0.001539 0.001557 0.001577 0.001600 0.001626
Rf N 145.61 125.89 107.52 90.52 74.89 60.66 47.84
3. Menghitung Form Factor (1+K1) 1 + K1 =
0.93 + (0.48711 x c14 x (B/L)1.06806(T/L)0.46106(L/LR)0.121563(L3/▼)0.36486(1-CP)-0.604247 c14
a. Menghitung C14 1+(0.011*Cstern)
1 + K1 1 + K1
Jadi, Cstern yang digunakan adalah -8 maka c14 0.912 b. Menghitung Lr L(1-CP+0.06*CP*lcb/(4*CP-1)) Lr Lr 38.20 1.06806 0.46106 0.93 + (0.48711 x c14 x (B/L) (T/L) (L/LR)0.121563(L3/▼)0.36486(1-CP)-0.604247 1.2480608267 Vs Knot 13.40 12.40 11.40 10.40 9.40 8.40 7.40
Vs m/s 6.89 6.37 5.86 5.35 4.83 4.32 3.80
Cf
Rf
1+K1
Rf(1+K1)
0.001509 0.001523 0.001539 0.001557 0.001577 0.001600 0.001626
145.61345 125.89111 107.52111 90.51626 74.89074 60.66043 47.84334
1.2480608 1.2480608 1.2480608 1.2480608 1.2480608 1.2480608 1.2480608
181.734 157.12 134.193 112.97 93.4682 75.7079 59.7114
5. Menghitung Tahanan Tambahan Rapp
R app
0.5*ρ*(V^2)*Sapp*(1+k2)eq*Cf a. Menghitung S app
S app C1 1 C2 1 C3 1 C4 1.5
�_1 �_2 �_3 �_4 1.75𝑥𝐿𝑥𝑇/100
Factor for the ship type General Factor for the rudder type General Factor for the rudder profile NACA-profiles and plate rudder Factor for the rudder arrangement Rudder outside the propeller jet
Sumber = BKI Volume II Section 14-2/21 Sapp
33.7601049196 b. Menghitung (1+K2)eq
(1+K2)eq 1.4 Sapp x (1+K2)eq Vs Vs Knot m/s 13.40 6.89 12.40 6.37 11.40 5.86 10.40 5.35 9.40 4.83 8.40 4.32 7.40 3.80
Rudder Behind Stern 47.2641468874 S app x Cf Rapp (1+K2)eq 47.2641468874 0.00150893 1.733927 47.2641468874 0.00152345 1.4990784 47.2641468874 0.00153944 1.2803333 47.2641468874 0.00155717 1.077844 47.2641468874 0.00157707 0.8917794 47.2641468874 0.00159965 0.7223286 47.2641468874 0.00162568 0.569706
6. Menghitung Tahanan Gelombang (Rw); untuk Froude Number 1727 TF : sarat pada bagian haluan
hB : tinggi pusat bulb dari base line
iE : setengah sudut masuk, jika tidak diketahui dapat menggunakan rumus pendekatan C7
0.161812 dengan rumus B/L karena hasilnya diantara 0.11 dan 0.25
iE C1 C3 C2 C5 L/B λ d Cp C16 C16 M1 (L^3)/▼ C15
29.23164 2.907528 0 Karena desain yang dibangun tidak menggunakan bulbousbow 1 1 Karena desain kapal yang dibangun transom tidak tercelup 6.18 maka λ yang digunakan adalah 1.446*Cp-0.03*L/B 0.967788 -0.9 0.80 Karena Cp < 0.80, C16 menggunakan rumus 8.07981*Cp1.166544 13.8673*(Cp^2)+6.984388*(Cp^3) -2.07566 122.4635 Karena hasilnya kurang dari 512, maka -1.69385 Vs Knot 13.40 12.40 11.40 10.40 9.40 8.40 7.40
Vs m/s 6.89 6.37 5.86 5.35 4.83 4.32 3.80
Fn 0.18469 0.17091 0.15713 0.14334 0.12956 0.11578 0.10199
Rw kN -0.0574362 54.348515 -0.0351203 25.974061 -0.018762 11.59516 -0.0082935 4.5475501 -0.0027868 1.4466618 -0.0006201 0.3605508 -7.205E-05 0.0628521 M2
7. Tahanan Tambahan dari Bulbousbow (Rb)
Pb Fni Rb
0 Karena kapal tidak memiliki 0 bulbousbow yang memengaruhi nilai Abt menjadi 0 0 8. Tahanan Tambahan dari Transom (Rtr)
Fnt Rtr
0 0
Karena desain kapal yang dibangun transomnya tidak tercelup
9. Model-ship Correlation Resistance (Ra)
Tf/L
0.063995 C4 Ca Vs Knot 13.40 12.40 11.40 10.40 9.40 8.40 7.40
karena nilai Tf/L > 0.04, maka 0.04 0.0004434971 Vs RA m/s 6.89 42.7979563 6.37 36.6485507 5.86 30.9758432 5.35 25.7798338 4.83 21.0605225 4.32 16.8179093 3.80 13.0519942
10. Menghitung Tahanan Total pada Kapal Vs (knot) Vs (m/s) 13.40 12.40 11.40 10.40 9.40 8.40 7.40
6.89 6.37 5.86 5.35 4.83 4.32 3.80
Rf(1+K1) kN 181.73445 157.11976 134.19289 112.9698 93.468201 75.707912 59.711396
RAPP kN 1.733927 1.499078 1.280333 1.077844 0.891779 0.722329 0.569706
Rw kN 54.3485152772 25.9740610504 11.5951599028 4.5475500762 1.4466618231 0.3605508159 0.0628521403
RB kN 0 0 0 0 0 0 0
RTR kN 0 0 0 0 0 0 0
11. Menghitung Tahanan Total pada Kapal (Sea Margin)
RA kN 42.798 36.6486 30.9758 25.7798 21.0605 16.8179 13.052
R total kN 280.615 221.241 178.044 144.375 116.867 93.6087 73.3959
Dalam hal ini tahanan total masih dalam pelayaran percobaan, untuk kondisi rata-rata pelayaran dinas harus diberikan kelonggaran tambahan pada tahanan dan daya efektif. Kelonggaran itu disebut sea margin. Disini saya menggunakan 20% V Knot 13.40 12.40 11.40 10.40 9.40 8.40 7.40
V
Rtsm kN m/s 6.89 336.737816 6.37 265.48974 5.86 213.653068 5.35 173.250033 4.83 140.240598 4.32 112.330441 3.80 88.0751382
PENGGUNAAN MAXSURF UNTUK VERIFIKASI METODE HOLTROP DATA KAPAL
Speed Terhadap Resistance dan
Grafik Speed Terhadap Resistance
Speed Terhadap Resistance dan Horse Power
ce
Dokumantasi
3q
Tahanan Guldhammer Vs (knot) Vs (m/s) Rtsm 13.4 6.8876 340.2077 12.4 6.3736 267.5339 11.4 5.8596 223.0365 10.4 5.3456 141.9539 9.4 4.8316 114.4592 8.4 4.3176 91.65438 Tahanan Holtrop V V Rtsm Knot m/s kN 13.4 6.8876 336.7378 12.4 6.3736 265.4897 11.4 5.8596 213.6531 10.4 5.3456 173.25 9.4 4.8316 140.2406 8.4 4.3176 112.3304 7.4 3.8036 88.07514 Tahanan Maxsurf V RT 12.4 273.4
Tahanan Tertinggi 273.4
Tahanan yang digunakan untuk menghitung daya mesin adalah tahanan t untuk mengurangi resiko kekurangan daya pada mesin yang diguna
ng daya mesin adalah tahanan tertinggi an daya pada mesin yang digunakan
TOTAL DAYA MOTOR BERDASARKAN TAHANAN HOLTROP
TOTAL DAYA MO
1. Effective Horse Power (EHP)
1. Effective Horse Power (E
Daya yang diperlukan untuk menggerakkan kapal di air atau untuk menarik kapal dengan kecepatan v. Perhitungan daya efektif kapal (EHP) menurut buku HARVALD,TAHANAN DAN PROPULSI KAPAL, 6.2.1 hal. 135 sebagai berikut :
Daya yang diperlukan untuk kecepatan v. Perhitungan d PROPULSI KAPAL, 6.2.1 hal.
Diketahui
Diketahui :
Rt dinas = V= 1 Horse Power = 1 Kilo Watt =
265.4897 12.4 0.7355 1.3596193066
EHP = Rtdinas x Vs EHP = 1692.1254098614 Kilo Watt EHP = 2300.6463764261 Horse Power
kN 27782.18 knot Kilo Watt Horse Power
6.3736 m/s
Rt Rata - Rata
EHP = EHP = EHP =
2. Delivery Horse Power (DHP)
2. Delivery Horse Power (D
Daya yang diserap oleh propeller dari sistem perporosan atau daya yang dihantarkan oleh sistem perporosan ke propeller untuk diubah menjadi daya dorong (thrust )
Daya yang diserap oleh pro sistem perporosan ke prop
DHP = EHP/Pc
Dimana, Pc = ηH x ηrr x ηo
a. Effisiensi lambung ( ηH )
a. Effisiensi lambung ( ηH )
ηH = (1-t)/(1-w) (1). Menghitung Wake Friction (w) Wake friction atau arus ikut merupakan perbandingan antara kecepatan kapal dengan kecepatan air yang menuju ke propeller. Dengan menggunakan rumus yang diberikan oleh Taylor, maka didapat : w = 0.5Cb-0.05 =
0.344279
( Resistance,Propulsion and Steering of Ships, Van Lammeren, hal 178 )
(2). Menghitung Thrust Deduction Factor (t) Nilai t dapat dicari dari nilai w yang telah diketahui yaitu : t = k.w =
0.240995
ηH = (1-t)/(1-w) =
1.157511
(1).
Nilai k antara 0.7 ~ 0.9 dan diambil nil0.8 (Principal of Naval Architecture hal 158 )
(2).
b. Efisiensi Relatif Rotatif (ηrr) Harga ηrr untuk kapal dengan propeller tipe single screw berkisar 1.0-1.1. (Principal of Naval Architecture hal 152 ) pada perencanaan propeller dan tabung poros propeller ini diambil harga :
b. Efisiensi Relatif Rotatif (η Harga ηrr untuk kapal deng Naval Architecture hal 152 diambil harga :
ηrr = 1 c. Efisiensi Propulsi (ηo) Adalah open water efficiency yaitu efficiency dari propeller pada saat dilakukan open water test. Nilainya antara 40-70%, dan diambil : ηo= 52.50%
(asumsi awal)
efisiensi propeller biasanya 52-56%
c. Efisiensi Propulsi (ηo) Adalah open water efficienc test. Nilainya antara 40-70% ηo=
d. Coeffisien Propulsif (Pc) Pc = ηH x ηrr x ηo Pc = 0.6076935 Maka daya pada tabung poros baling-baling dihitung dari perbandingan antara daya efektif dengan koefisien propulsif yaitu : DHP = EHP/Pc = 3785.87 HP = 2784.50 KW
d. Coeffisien Propulsif (Pc) Pc = Pc = Maka daya pada tabung po dengan koefisien propulsif
3. Shaft Horse Power (SHP)
3. Shaft Horse Power (SHP)
Untuk kapal yang kamar mesinnya terletak di bagian belakang akan mengalami losses sebesar 2%, sedangkan pada kapal yang kamar mesinnya pada daerah midship kapal mengalami losses sebesar 3%.(“Principal of Naval Architecture hal 131”). Pada perencanaan ini, kamar mesin terletak dibagian belakang, sehingga losses yang terjadi hanya 2%
Untuk kapal yang kamar me sebesar 2%, sedangkan pad mengalami losses sebesar 3 perencanaan ini, kamar me hanya 2%
SHP = DHP/ηsηb = 3863.13 HP = 2841.33 kW
DHP = = =
bekerja 98% (losses 2%)
4. Menghitung Daya Penggerak Utama yang Dibutuhkan a. BHPscr
4. Menghitung Daya Pengg a. BHPscr
Losses pada roda sistem gigi transmisi (ηG)adalah sebesar 2% sehingga ηG = 0/98
Losses pada roda sistem gig
BHPscr = SHP / Effisiensi Gearbox = 3941.97 HP = 2899.32 KW
b. BHPmcr b. BHPmcr Daya keluaran pada kondisi maksimum dari motor induk, dimana besarnya diasumsikan Daya keluaran pada kondisi sama dengan BHP scr sama dengan BHP scr Daya BHPscr diambil 100% BHPmcr = BHPscr = 3941.97 HP = 2899.32 KW Pemilihan Main Engine dilakukan dengan mempertimbangkan terpenuhinya daya pada kedua perhitungan
Daya BHPscr dia
PEMILIHAN MAIN ENGINE MAIN ENGINE 1 Spesifikasi Utama Merk Wartsila Tipe W 7L32 Daya 3500 Lubang Silinder 320 Piston stroke 400 Jumlah Silinder 7 Berat 39 SFOC 182 RPM 750
Kondisi Continuos JENIS MSDE
kW mm mm Ton g/kWh
Dimensi Engine 1
Perhitungan Daya Engine dan Gearbox yang Dipilih BHPMCR = 3500 4758.7
KW HP
Data Gear Box Merk
= ZF
BHPSCR = BHPMCR x 0,85
SHP =
DHP =
EHP =
THP =
2975 KW 4044.87 HP BHPscr / Effisiensi Gearbox 2915.50 KW 3963.97 HP SHP x ηSηB 2857.19 KW 3884.69 HP DHP x Pc 1770.36 KW 2407.02 HP EHP x ƞh 2049.21 KW 2786.15 HP
Type Daya Max Ratio Rpm max Berat Rpm Out
MAIN ENGINE 2 Spesifikasi Utama Merk MAN B&W Tipe 7L32/40 Daya 3500 kW Lubang Silinder 320 mm Piston stroke 400 mm Jumlah Silinder 7 Berat 42 Ton SFOC 183 182 g/kWh RPM 750 Dimensi Engine 2
= W33100NC2 = 2217.8 kW = 4.957 = 750 = 4500 kG = 151.301
Kondisi Continuos JENIS MSDE
Perhitungan Daya Engine dan Gearbox yang Dipilih BHPMCR = 3500 KW 4758.7 HP BHPSCR = BHPMCR x 0,85
SHP =
DHP =
EHP =
THP =
2975 KW 4044.87 HP BHPscr / Effisiensi Gearbox 2915.50 KW 3963.97 HP SHP x ηSηB 2857.19 3884.69 DHP x Pc 1770.36 2407.02 EHP x ƞh 2049.21 2786.15
Data Gear Box Merk Type Daya Max Ratio Rpm max Berat Rpm Out
KW HP KW HP KW HP MAIN ENGINE 3 Spesifikasi Utama Merk CARTEPILLAR Tipe 6 M32 C Daya 3000 kW Lubang Silinder 320 mm Piston stroke 480 mm Jumlah Silinder 6 Berat 39.5 Ton SFOC 177 176 g/kWh RPM 600 Dimensi Engine 3
= ZF = W33100NC2 = 2217.8 kW = 4.957 = 750 = 4500 kG = 151.301
Perhitungan Daya Engine dan Gearbox yang Dipilih BHPMCR = 3000 KW 4078.9 HP BHPSCR = BHPMCR x1
SHP =
DHP =
EHP =
THP =
3000 KW 4078.86 HP BHPscr / Effisiensi Gearbox 2940.00 KW 3997.28 HP SHP x ηSηB 2881.2 3917.34 DHP x Pc 1785.24 2427.24 EHP x ƞh 2066.43 2809.56
KW HP KW HP KW HP
Merk Tipe
MAIN ENGINE 4 Spesifikasi Utama MAN B&W S26MC
Daya Lubang Silinder Piston stroke Jumlah Silinder Berat SFOC RPM
3600 320 480 9 58 179 250
kW mm mm Ton g/kWh
Dimensi Engine 4
Perhitungan Daya Engine dan Gearbox yang Dipilih BHPMCR = 3600 KW 4894.6 HP BHPSCR = BHPMCR x 0,85
SHP =
3060 KW 4160.44 HP BHPscr / Effisiensi Gearbox 2998.80 KW 4077.23 HP
DHP =
SHP x ηSηB
Data Gear Box Merk Type Daya Max Ratio Rpm max Berat Rpm Out
= ZF = W33100NC2 = 2217.8 kW = 4.957 = 750 = 4500 kG = 50.4337
EHP =
THP =
2938.824 3995.68 DHP x Pc 1820.94 2475.79 EHP x ƞh 2107.76 2865.75
KW HP KW HP KW HP
Power MAX (Mesin) Power Need (BHP_scr) RPM MAX (Mesin) RPM Need
Batas RPM 3000 3000 600 600.0000
Data Gearbox yang Dipilih Merk Reinjets Type SVA 750 Daya Maximum 4260 kW Ratio 3.48 RPM Maximum 600 rpm Berat 12000 KG Power Density 7.1 kW/rpm RPM Output 172.414 Merk Type Daya Maximum Ratio RPM Maximum Berat Power Density RPM Output
Reinjets SVA 630 3538 kW 3.591 600 rpm 12000 KG 4.4 kW/rpm 167.084
kW kW Knot Knot
TOTAL DAYA MOTOR BERDASARKAN TAHANAN MAXSURF 1. Effective Horse Power (EHP)
KRITERIA SFOC Daya yang diperlukan untuk menggerakkan kapal di air atau untuk menarik kapal dengan Berat kecepatan v. Perhitungan daya efektif kapal (EHP) menurut buku HARVALD,TAHANAN DAN Panjang PROPULSI KAPAL, 6.2.1 hal. 135 sebagai berikut : Lebar Rt dinas = 273.4 kN Tinggi 22531.35 V= 12.4 knot 6.3736 m/s Volume 1 Horse Power = 0.7355 Kilo Watt RPM 1 Kilo Watt = 1.3596193066 Horse Power Daya SLOC Rtdinas x Vs 1742.54224 2369.1940720598
TOTAL NILAI Kilo Watt Horse Power
Rt Rata - Rata
2. Delivery Horse Power (DHP) Daya yang diserap oleh propeller dari sistem perporosan atau daya yang dihantarkan oleh sistem perporosan ke propeller untuk diubah menjadi daya dorong (thrust ) DHP = EHP/Pc
Dimana, Pc = ηH x ηrr x ηo
a. Effisiensi lambung ( ηH ) ηH = (1-t)/(1-w) Menghitung Wake Friction (w) Wake friction atau arus ikut merupakan perbandingan antara kecepatan kapal dengan kecepatan air yang menuju ke propeller. Dengan menggunakan rumus yang diberikan oleh Taylor, maka didapat : w = 0.5Cb-0.05 =
0.344279
( Resistance,Propulsion and Steering of Ships, Van Lammeren, hal 178 )
Menghitung Thrust Deduction Factor (t) Nilai t dapat dicari dari nilai w yang telah diketahui yaitu : t = k.w =
0.240995
ηH = (1-t)/(1-w) =
1.157511
Nilai k antara 0.7 ~ 0.9 dan diambil nila0.8 (Principal of Naval Architecture hal 158 )
Wartsila W7L32 Rating 182 39 5.75 2.305 3.645 48.309919 750 3500 0.5
b. Efisiensi Relatif Rotatif (ηrr) Harga ηrr untuk kapal dengan propeller tipe single screw berkisar 1.0-1.1. (Principal of Naval Architecture hal 152 ) pada perencanaan propeller dan tabung poros propeller ini diambil harga : ηrr = 1 c. Efisiensi Propulsi (ηo) Adalah open water efficiency yaitu efficiency dari propeller pada saat dilakukan open water test. Nilainya antara 40-70%, dan diambil : 52.50%
(asumsi awal)
efisiensi propeller biasanya 52-56%
d. Coeffisien Propulsif (Pc) ηH x ηrr x ηo 0.607693458
Maka daya pada tabung poros baling-baling dihitung dari perbandingan antara daya efektif dengan koefisien propulsif yaitu : EHP/Pc 3898.67 HP 2867.47 KW 3. Shaft Horse Power (SHP) Untuk kapal yang kamar mesinnya terletak di bagian belakang akan mengalami losses sebesar 2%, sedangkan pada kapal yang kamar mesinnya pada daerah midship kapal mengalami losses sebesar 3%.(“Principal of Naval Architecture hal 131”). Pada perencanaan ini, kamar mesin terletak dibagian belakang, sehingga losses yang terjadi hanya 2% SHP = DHP/ηsηb = 3978.23 HP = 2925.99 kW
bekerja 98% (losses 2%)
4. Menghitung Daya Penggerak Utama yang Dibutuhkan
Losses pada roda sistem gigi transmisi (ηG)adalah sebesar 2% sehingga ηG = 0/98 BHPscr = SHP / Effisiensi Gearbox = 4059.42 HP = 2985.7 KW
b. BHPmcr Daya keluaran pada kondisi maksimum dari motor induk, dimana besarnya diasumsikan sama dengan BHP scr Daya BHPscr diambil 100% BHPmcr = BHPscr = 4059.42 HP = 2985.7 KW
Wartsila W7L32 Nilai 97.175141 100 94.009217 100 100 100 -100 97.142857 100 76.480802
RATING MESIN MAN B&W 7L32 CAT 6M 32 C MAN B&W S26MC Rating Nilai Rating Nilai Rating Nilai 183 96.61017 177 100 179 98.87006 42 92.30769 39.5 92.30769 58 51.28205 6.47 80.73733 5.934 90.61751 5.425 100 2.63 85.90022 2.418 95.09761 3.13 95.09761 4.01 89.98628 3.835 94.78738 4.525 75.85734 68.23456 58.75662 55.02616 86.09759 76.83563 40.95268 750 -100 600 -40 250 100 3500 97.14286 3000 114.2857 3600 100 0.6 80 0.5 100 0.6 80 64.60457
81.46595
82.45108
Station AP 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 FP Total Luas Total Volume
1/2 Luasan Saat T = 9.0722 8.2220 32.7373 53.2326 74.4490 89.1713 96.6822 100.7752 102.6282 102.6718 102.6743 102.6743 102.6743 102.6743 102.6743 102.6743 102.6743 101.2712 97.3450 88.7936 67.1732 34.3448
Fs 1 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 1
1/2 Luas x Fs 8.222 130.9492 106.4652 297.796 178.3426 386.7288 201.5504 410.5128 205.3436 410.6972 205.3486 410.6972 205.3486 410.6972 205.3486 410.6972 202.5424 389.38 177.5872 268.6928 34.3448 10514.5848 24119.40607272
1/2 Luasan Saat T = 8 5.0291 26.1692 44.1382 63.7861 77.6099 84.6897 88.5344 90.3302 90.3742 90.3742 90.3742 90.3742 90.3742 90.3742 90.3742 90.3742 89.0482 85.3732 77.9122 58.5809 29.3314
Fs 1 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 1
1/2 Luas x Fs 5.0291 104.6768 88.2764 255.1444 155.2198 338.7588 177.0688 361.3208 180.7484 361.4968 180.7484 361.4968 180.7484 361.4968 180.7484 361.4968 178.0964 341.4928 155.8244 234.3236 29.3314 9187.0886 21074.26253954
1/2 Luasan Saat T = 7 2.4876 20.5726 36.2489 54.2580 67.0095 73.5697 77.1256 78.8600 78.9074 78.9074 78.9074 78.9074 78.9074 78.9074 78.9074 78.9074 77.6504 74.2633 67.7784 50.6388 24.7854
Fs 1 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 1
1/2 Luas x Fs 2.4876 82.2904 72.4978 217.032 134.019 294.2788 154.2512 315.44 157.8148 315.6296 157.8148 315.6296 157.8148 315.6296 157.8148 315.6296 155.3008 297.0532 135.5568 202.5552 24.7854 7962.6516 18265.52650524
1/2 Luasan Saat T = 6 0.5801 15.6060 28.9774 45.1288 56.5919 62.5205 65.7466 67.3924 67.4377 67.4377 67.4377 67.4377 67.4377 67.4377 67.4377 67.4377 66.2250 63.2331 57.6726 42.7820 20.3868
Fs 1 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 1
1/2 Luas 1/2xLuasan Fs Saat T = F5s 0.5801 0 1 62.424 11.4952 4 57.9548 22.3594 2 180.5152 36.3685 4 113.1838 46.3629 2 250.082 51.5403 4 131.4932 54.4051 2 269.5696 55.9231 4 134.8754 55.9684 2 269.7508 55.9684 4 134.8754 55.9684 2 269.7508 55.9684 4 134.8754 55.9684 2 269.7508 55.9684 4 134.8754 55.9684 2 269.7508 55.9684 4 132.45 54.8694 2 252.9324 52.6237 4 115.3452 47.6206 2 171.128 35.0249 4 20.3868 16.1614 1 6753.1 15490.94
1/2 Luas 1/ 2x Luasan Fs Saat T = Fs 4 0 0 1 45.9808 8.3186 4 44.7188 16.4481 2 145.474 27.9894 4 92.7258 36.3709 2 206.1612 40.6804 4 108.8102 43.1302 2 223.6924 44.4852 4 111.9368 44.5291 2 223.8736 44.5291 4 111.9368 44.5291 2 223.8736 44.5291 4 111.9368 44.5291 2 223.8736 44.5291 4 111.9368 44.5291 2 223.8736 44.5291 4 109.7388 43.5271 2 210.4948 41.4084 4 95.2412 37.6527 2 140.0996 27.4120 4 16.1614 12.1510 1 5565.081 12765.74
1/2 Luas x Fs 0 33.2744 32.8962 111.9576 72.7418 162.7216 86.2604 177.9408 89.0582 178.1164 89.0582 178.1164 89.0582 178.1164 89.0582 178.1164 87.0542 165.6336 75.3054 109.648 12.151 4392.567 10076.11
1/2 Luasan Saat T = F3s 0 1 5.3603 4 11.2074 2 19.9533 4 26.5790 2 29.9016 4 31.8382 2 32.9868 4 33.0294 2 33.0294 4 33.0294 2 33.0294 4 33.0294 2 33.0294 4 33.0294 2 33.0294 4 32.1687 2 30.5476 4 27.6031 2 19.9214 4 8.3396 1
1/2 Luas 1/ 2x Luasan Fs Saat T = Fs 2 0 0 1 21.4412 3.0641 4 22.4148 6.6430 2 79.8132 12.4198 4 53.158 17.1351 2 119.6064 19.3669 4 63.6764 20.6942 2 131.9472 21.5321 4 66.0588 21.5701 2 132.1176 21.5701 4 66.0588 21.5701 2 132.1176 21.5701 4 66.0588 21.5701 2 132.1176 21.5701 4 66.0588 21.5701 2 132.1176 21.5701 4 64.3374 20.9246 2 122.1904 19.8229 4 55.2062 17.8909 2 79.6856 12.6688 4 8.3396 4.7966 1 3229.044 7407.104
1/2 Luas 1/2xLuasan Fs Saat T = F1s 0 0 1 12.2564 1.2239 4 13.286 2.7978 2 49.6792 5.5596 4 34.2702 8.1331 2 77.4676 9.2104 4 41.3884 9.8746 2 86.1284 10.3127 4 43.1402 10.3434 2 86.2804 10.3434 4 43.1402 10.3434 2 86.2804 10.3434 4 43.1402 10.3434 2 86.2804 10.3434 4 43.1402 10.3434 2 86.2804 10.3434 4 41.8492 9.9763 2 79.2916 9.4401 4 35.7818 8.4479 2 50.6752 5.7794 4 4.7966 1.7447 1 2089.106 4792.2
1/2 Luas x Fs 0 4.8956 5.5956 22.2384 16.2662 36.8416 19.7492 41.2508 20.6868 41.3736 20.6868 41.3736 20.6868 41.3736 20.6868 41.3736 19.9526 37.7604 16.8958 23.1176 1.7447 989.1002 2268.897
SARAT KAPAL KOSONG Perhitungan DWT dan LWT Berat Bahan Bakar Mesin Induk
WFO =
BHPME . bME . (S/Vs) . 10-6 . C
(Ton)
BHPME . bME . (S/Vs) . 10 . 1.4
(Ton)
-6
Dimana
BHPME = BHP Mesin utama dari catalog (kW) bME =
177 g/kWh S = Rute Pelayaran (Nautical Miles) Vs = Kecepatan Kapal (Knots) C = Koreksi Cadangan (1.3-1.5)
WFO =
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 16
144
Ton
V(WFO) = Dimana ρ diesel = V(WFO) =
Spesifik konsumsi bahan bakar mesin induk V
12.4 knot 22.9648 Km/h 23
Km/h
Volume Bahan Bakar Mesin Induk WFO / ρ (m3) "Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 0.95 Ton/m3 hal 16
151.204278438 = 151204.278438031
m3 Liter
Koreksi Volume Tambahan Bahan Bakar Mesin Induk V2 (WFO) = 102% . V (WFO) (m3) (Koreksi untuk Double Bottom) V2 (WFO) = 154.2283640068 m3 154228.364006791 Liter V3 (WFO) = V3`(WFO) =
102% . V2 (WFO)
157.3129312869 Jadi V(WFO) = 157.3129312869 = 157312.931286927
(m3) m3 m3 Liter
(Koreksi untuk Ekspansi karena Panas) 157312.931286927
Liter
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 16
Berat Bahan Bakar Mesin Bantu WFB = (0.1-0.2) . WFO (Ton) "Tentang Rencana Umum" Gaguk WFB = 0.15 . WFO (Ton) Suhardjito 2006 hal 16 WFB = 21.5466096774 Ton
V (WFB) = Dimana ρ diesel =
Volume Bahan Bakar Mesin Bantu WFB / ρ (m3) "Tentang Rencana Umum" Gaguk 0.95 Ton/m3 Suhardjito 2006 hal 16
V (WFB) =
22.6806417657
m3
22680.642 Liter
Penambahan Volume Tanki Bahan Bakar Mesin Bantu VTank (WFB) = 104% . V (WFB) "Tentang Rencana Umum" 3 Gaguk Suhardjito 2006 hal VTank (WFB) = 23.5878674363 m= 23587.867 Liter 16 Berat Minyak Pelumas WLO = BHPME . bLO . (S/Vs) . 10-6 . C
(Ton)
WLO = BHPME . bLO . (S/Vs) . 10 . 1.4
(Ton)
-6
Dimana
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 16
BHPME = BHP Mesin utama dari catalog (kW) bLO = (1.2-1.6) S = Rute Pelayaran (Nautical Miles) Vs = Kecepatan Kapal (Knots) C = Koreksi Cadangan (1.3-1.5) WLO = 1.2173225806 Ton Volume Minyak Pelumas V(WLO)= WLO / ρ
Dimana ρ lube oil = V(WLO) =
(m3) 0.9
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 16
Ton/m3
1.3525806452 m3 = 1352.5806451613 Liter
Berat Fresh Water PERHITUNGAN JUMLAH ABK DENGAN RUMUS Cst = 1.3 C dek 1 = 11.5 C eng = 8.5 LWL = 141.76302 C deck 2 = 2 B = 22.939 T = 9.07218 BHP = 4857
ZC
MAKA, JUMLAH ABK = 30.629923427
Diambil dari Tugas Akhir Tugas Akhir MT “ RENAISSANCE” Tanker D-III Teknik Perkapalan UNDIP (Irsyad Najibuki)
1. Captain (Nahkoda Kapal) 2. Juru mesin
PERHITUNGAN JUMLAH ABK DENGAN TABEL =
2. Juru mesin
1
orang
=
13
orang
=
21
orang
= 5. Catering Department : 17/8 : Tiap orang dilayani oleh 2.125 orang, Jadi jumlah Kru pada Catering Departemen adalah TOTAL
Berdasarkan Hitungan Rumus dan Tabel, maka jumlah ABK
=
=
2 2
orang orang
39
orang
39
orang
ABK BERDASARKAN PERATURAN MENTERI PERHUBUNGAN NO.70 TAHUN 2013 1. Captain (Nahkoda Kapal) = 1 orang 2. Perwira dek (Deck Officer) = 4 orang 3. Mualim I = 1 orang 4.Perwira yang melaksananakan tugasnya di anjungan (watchkeeping) 1 = orang 5. Masinis (Engineer Officer) = 1 orang 6. Kepala kamar mesin (Chief Engineer) = 1 orang 7. Masinis II (Engineer Officer) = 1 orang 8. Masinis jaga (Engineer Officer) = 1 orang 9. Operator radio = 1 orang 10. Operator radio GMDSS = 1 orang 11. Perwira tugas jaga radio = 1 orang 12. Electro Technical Officer = 1 orang 13. Rating tugas jaga navigasi = 1 orang 14. Pelaut terampiil bagian dek = 1 orang 15. Rating jaga mesin (juru mesin) = 1 orang 16. Pelaut terampil bagian mesin = 1 orang 17. Rating Teknik elektro = 1 orang TOTAL 20 orang
Tren dunia saat ini adalh meminimalsir jumlah kru untuk menghemat biaya operasional dari kapal. Oleh karena itu, jumlah kru yang dipilih adalah 20, berdasarkan Peraturan Menteri Perhubungan No. 70 Tahun 2013
Air Minum a=
((10-20) . Total Crew . S(km)) / 24 . Vs (km/h)
kg
a= a=
(20 . Total Crew . S(km)) / / 24 . Vs (km/h)
kg
=
3220.430108 kg 3.220430108 Ton
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 17
Air Cuci b=
((80-200) . Total Crew . S(km)) / 24 . Vs (km/h)
kg
b= b=
(150 . Total Crew . S(km)) / / 24 . Vs (km/h)
kg
=
24153.22581 kg 24.15322581 Ton Air Pendinginan Mesin c= BHPME . 4 . (S/Vs) . 10 = 2.315161043 ton = 2315.161043 kg
-6
ton
Total Berat Fresh Water WFW =
a+b+c
WFW =
29688.81696 kg
WFW =
29.68881696 Ton
(Ton)
Berat Bahan Makanan WP = WP = =
(5 . Total Crew . S(km)) / 24 . Vs (km/h) 803.8753623 0.803875362
kg
kg Ton
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 17
Berat Crew dan Barang Bawaan Crew = 75 kg/crew Bawaan = 25 kg/crew WCP = (Crew + Bawaan) . Total Crew WCP = 2000 kg = 2 Ton
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 17
Berat Cadangan WR =
(0.5-1.5)% . Vdisp
(Ton)
WR =
1% . Vdisp
(Ton)
WR =
232.6387847
(Ton)
"Tentang Rencana Umum" Gaguk Suhardjito 2006 hal 17
WT = WT =
Berat Total WFO + WFB + WLO + WFW + WP + WCP + WR 431.54 Ton Berat Air Ballast
MENGHITUNG BERAT AIR BALLAST Jumlah ballast kapal penuh yang akan digunakan saat kapal berlayar sebesar 15% dari displasmen kapal Wballast = 15%*▲ Ton Wballast = 3576.8213152822 Ton koreksi penambahan air ballast pada konstruksi double bottom sebesar 4 % Wballast = 104%*Wballast Wballast = 3719.8941678935 Ton
LWT Calculation Berat Baja Kapal Perhitungan berat baja kapal berdasarkan formula dari Watson, RINA (Practical Ship Design, DGM Watson) : E(Llyod's equipment num) = Lpp(B+T)+ 0.85 Lpp(H-T)+0.85{(L 1.h1)+0.75(L2.h2)} Dimana : L1 h1 L2
= panjang forcastle deck
=
12.8
m
= tinggi forcastle
=
2.5
m
= panjang poopdeck
=
33.67
m
=
11 6333.0682082
m m2
h2 = tinggi bangunan atas sehingga nilai E adalah = h2
Proyeksi 2 * LPP
=
275.268
Berat baja kapal(Wst) Wst = K x E1.36
Dimana nilai K didapat dari Tabel yang terdapat pada buku practical ship design hal 85.
Wst = K x E1.36 =
K = 0.032 ± 0.003 4291.3433417134 ton
Diambil nilai K =
0.029
Berat Outfit dan Akomodasi WOA = 0.4 x Lpp x B =
(Practical Ship Design Page. 100 DGM Watson)
1262.87453 ton
Berat Instalasi Permesinan ,dimana BHP MCR =
Wmt = 0.72 x MCR 0.78 = 371.0966852
3000 Kw
Berat Cadangan (WRes) Untuk menghindari kesalahan pada perencanaan akibat perkiraan yang kurang tepat dalam hal perhitungan serta hal-hal yang sebelumnya belum dimasukkan dalam perhitungan, maka perlu faktor penambahan berat (2 3) % LWT, diambil angka penambahan sebesar 2% WRes = 2% (Wst+WOA+Wmt) = 118.5062911 ton MENGHITUNG LWT DAN DWT DWThit= Displasmen-LWT
LWT = Wst+Woa+Wmt+Wres 6043.8 ton Koreksi DWT = (DWTor - DWThit)/DWTor
17801.6546 ton =
DWT Owner Requirement 18200
ton
2.189%
PAYLOAD beratnya payload yang dapat dibawa oleh kapal dalam satu kali jalan dapat dihitung dengan berat DWT dikurang berat total kebutuhan kapal
Payload
DWT-WT
Payload
Ton
17370.1 Ton
Berat Kapal Kosong Kapal Kosong
= =
Lwt + Wt + Ballast 10195.2544902308
ton
MENGITUNG VOLUME KAPAL SEMUA KONDISI
Volume Kapal Kosong tanpa Ballast (V LWT) Volume Kapal Kosong dengan Ballast Volume Kapal Penuh tanpa Ballast Volume Kapal Penuh dengan Ballast
ΔLWT+WT/ρ ΔLWT+WT+Ballast/ρ
= = =
ΔLWT+WT+DWT/ρ ΔLWT+WT+DWT+Ballast/ρ
MENGHITUNG SARAT KAPAL KOSONG
6317.4247047193 9946.5897465666 23684.892594188 27314.057636035
T 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9.0722
V 0 2268.89694878 4792.2002534 7407.1040316 10076.10898252 12765.73976468 15490.93563122 18265.52650524 21074.26253954 24119.40607272
Detail perhitungan terapat pada worksheet sebelum ini
sarat kapal akan berada di ketinggian antara 4-6 M, lakukan interpolasi T kosong
3.95147
M
RUTE PERJALANAN KAPAL Rute Pelayaran BALIKPAPAN - QINGDAO Rute BLP-QDO
Jarak (KM) Jarak (Nautical Miles) Waktu Tempuh (Jam) Waktu Tempuh (Hari) 4437.392
2396
193.2258
( Sumber : http://www.searates.com/reference/portdistance )
8.051
34 km/h
Pemilihan Propeller 1. Perhitungan Diameter Maksimum Propeller 3.951473 meter Diameter Maksimum 12.9641501454 feet
1.975736
Ukuran diameter maksimum dari propeller yang digunakan sama dengan tinggi sarat kosong sebesar 3.951473 meter 2. Perhitungan Advance Speed (Va) Va = (1-w) . Vs 8.1309458358 4.1828837758
Va
3. Perhitungan dan Pembacaan BP-δ Diagram a. Menghitung Nilai N Operasional N Propeller = Speed Engine / Ratio Gearbox N Propeller
172.4137931034 b. Menghitung Nilai B_P1 B_P1 = N Propeller . (DHP^0,5) / (Va^2,5)
B_P1 0,1739√BP1
δo Do
56.2732490479 1.3045195061 c. Mendapatkan Nilai P/Do dan 1/Jo dari Grafik (1/Jo) / 0,009875 feet δo*(Va/N) feet Db single screw 0,96*Do Db twin screw 0,98*Do
Kapal yang didesain pada perhitungan ini menggunakan single screw d. Tabel Perhitungan Tipe-Tipe Propeller Dimulai dengan memasukkan nilai 0,1739√BP1 pada sumbu X lalu ditarik garis ke atas, setelah menyentuh kurva kemudian ditarik garis ke kiri dan mendapatkan nilai P/Do, untuk nilai 1/Jo terdapat pada bagian atas diagram dan untuk hasil yang akurat, dilakukan interpolasi untuk mendapatkan 1/Jo.
Tipe B3-35 B3-50 B3-65 B3-80 B4-40 B4-55 B4-70 B4-85 B4-100 B5-45 B5-60 B5-75 B5-90 B5-105 B6-50 B6-65 B6-80 B6-95
Dmax (ft) 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415
δmax 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900 274.900
(1/J)max 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907 2.71463907
1/Jo δo 2.888541 292.510 2.865365 290.164 2.79083 282.616 2.662528 269.623 2.758324 279.3239 2.767874 280.29109 3.287632 332.92473 2.606414 263.94063 2.527055 255.90429 2.652324 268.58973 2.671275 270.50888 2.653945 268.75397 2.594332 262.71714 2.51751 254.93776 2.566122 259.86043 2.601543 263.44741 2.337456 236.70441 2.551043 258.33342
P/Do 0.64432314 0.64526239 0.67331378 0.737345 0.67449275 0.67225055 0.70545455 0.74094891 0.80459184 0.7188153 0.7089247 0.7203717 0.7574654 0.8030635 0.7726545 0.75070074 0.75980323 0.77269553
Do (ft) 13.79464 13.6840 13.32803 12.71528 13.17277 13.21838 15.70056 12.4473 12.06831 12.66655 12.75706 12.6743 12.3896 12.02273 12.25488 12.4240 11.16286 12.18287
e. Menentukan Nilai δb, P/Db, dan ηb Dimulai dengan mencari nilai P/Db pada masing-masing batas atas dan bawah 1/Jb, lalu lakukan interpolasi, kemudian tarik garis ke kiri dari nilai P/Db yang telah didapat sampai memotong kurva, lakukan interpolasi dengan batas atas dan bawah kurva efisiensi guna menemukan nilai efisiensi Propeller. δb 1/Jb
(Db*N) / Va 0,009875*δb
Tabel Perhitungan Nilai δb, P/Db, dan ηb Tipe Db (ft) Dmax (ft) Db < Dmax Db (m) δb 1/Jb B3-35 13.24286 12.96415 Decline 4.036423 280.81008 2.77299953 B3-50 13.13661 12.96415 Decline 4.004037 278.55702 2.75075061 B3-65 12.79491 12.96415 Accepted 3.899889 271.3115 2.67920108 B3-80 12.2067 12.96415 Accepted 3.720594 258.83813 2.55602651 B4-40 12.64586 12.96415 Accepted 3.854458 268.15095 2.64799059 B4-55 12.68965 12.96415 Accepted 3.867805 269.07945 2.65715952 B4-70 15.07254 12.96415 Decline 4.594109 319.60774 3.15612641 B4-85 11.9494 12.96415 Accepted 3.642181 253.383 2.50215716 B4-100 11.58558 12.96415 Accepted 3.531285 245.66812 2.42597268 B5-45 12.1599 12.96415 Accepted 3.706335 257.84614 2.5462306 B5-60 12.2468 12.96415 Accepted 3.732818 259.68853 2.56442419
P/Db 0.6859 0.6744 0.7221 0.7682 0.7159 0.7232 0.7556 0.7796 0.8425 0.7652 0.7551
B5-75 B5-90 B5-105 B6-50 B6-65 B6-80 B6-95
12.16733 11.89402 11.54182 11.76469 11.92708 10.7163 11.69556
12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415 12.96415
Accepted Accepted Accepted Accepted Accepted Accepted Accepted
3.708601 3.625297 3.517948 3.585877 3.635375 3.266341 3.564806
258.00381 252.20845 244.74025 249.46601 252.90951 227.23623 248.00009
2.54778762 2.49055846 2.41680999 2.46347685 2.49748142 2.24395776 2.44900
0.7647 0.8204 0.8463 0.8160 0.8082 0.8738 0.8232
4. Perhitungan Kavitasi dan pembacaan Burrill Diagram a. Menghitung AO b. Menghitung Nilai Projected Area of Blade Disk Area / Area of tip circle AD x (1,067 – (0,229 x AP P/Db)) ∏ ( D/2 )2
AO
c. Menghitung Nilai (Vr^2) Vr^2
d. Menghitung Nilai T
Va^2 + (0,7 . Π . N . D . 0,3048)^2
T
e. Menghitung Nilai Thrust Coefficient tC
Rt / (1-t) f. Menghitung Nilai τC
T / (AP . 0,5 . ρ . Vr^2)
τC
0,1079 x ln (σ0,7R) + 0,2708
g. Menghitung Nilai σ0.7R
0.7R
188,2 19,62h Va2 (4,836xn2 xD2 )
Principles naval architecture, hal 182, pers 61 Dengan Nilai h yang didapatkan dari jarak center poros dengan sarat kapal
Tipe B3-35 B3-50 B3-65 B3-80 B4-40 B4-55 B4-70 B4-85 B4-100 B5-45 B5-60
Ae/Ao 0.35 0.50 0.65 0.80 0.40 0.55 0.70 0.85 1.00 0.45 0.60
Ao (ft^2) 137.793 135.591 128.629 117.074 125.650 126.521 178.500 112.191 105.463 116.178 117.844
Tabel Perhitungan Kavitasi Ae (ft^2) Ad (ft^2) Ap (ft^2) 48.227661 48.22766 43.8843 67.7955214 67.79552 61.8677 83.608906 83.60891 75.3845 93.658944 93.65894 83.4571 50.2598782 50.25988 45.3871 69.5867428 69.58674 62.7250 124.949748 124.9497 111.7006 95.3622872 95.36229 84.7261 105.463062 105.4631 92.1806 52.2801163 52.28012 46.6216 70.706533 70.70653 63.2173
Ap (m^2) 4.07685 5.74751 7.00322 7.75316 4.21646 5.82715 10.37698 7.87106 8.56358 4.33115 5.87289
Va (m/s) 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884
B5-75 B5-90 B5-105 B6-50 B6-65 B6-80 B6-95
Tipe B3-35 B3-50 B3-65 B3-80 B4-40 B4-55 B4-70 B4-85 B4-100 B5-45 B5-60 B5-75 B5-90 B5-105 B6-50 B6-65 B6-80 B6-95
0.75 0.70 1.05 0.50 0.65 0.80 0.95
Vr^2 684.1177 673.4635 639.7827 583.8795 625.3689 629.5858 881.0481 560.2576 527.7093 579.5466 587.6073 580.2342 555.2373 523.8625 543.6064 558.231 454.0213 537.4415
116.320 111.153 104.668 108.749 111.772 90.231 107.475
T (kN) 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084 360.2084
87.2401235 77.8072535 109.901312 54.3745327 72.6518121 72.1851572 102.101011
87.24012 77.80725 109.9013 54.37453 72.65181 72.18516 102.101
77.8084 68.4021 95.9665 47.8565 64.0737 62.5779 89.6954
7.22840 6.35456 8.91529 4.44587 5.95244 5.81349 8.33270
τc hitungan 0.25200233 0.18157913 0.1568664 0.15525935 0.26654791 0.1915794 0.07687572 0.15938198 0.15552846 0.28000683 0.20366711 0.16757702 0.19920302 0.15048981 0.29081628 0.21151972 0.26628522 0.15694331
Tabel Penentuan Kavitasi σ0.7R τC 0.485033 0.1927302 0.492701 0.1944228 0.518622 0.199955 0.56824 0.2098137 0.530567 0.202412 0.527016 0.2016874 0.376672 0.1654486 0.59218 0.2142664 0.628675 0.2207193 0.572486 0.2106168 0.564638 0.2091275 0.571808 0.210489 0.59753 0.2152369 0.633288 0.221508 0.610305 0.2175194 0.594329 0.2146571 0.730613 0.2369333 0.6173 0.218749
4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884 4.182884
Kavitasi Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation
5. Pemilihan Propeller
Pemilihan propeller berdasarkan 3 hal yang harus diperhatikan, yang pertama adalah pemenuhan syarat ketinggian maksimum propeller, yang kedua propeller dengan efisiensi tertinggi, dan yang terakhir adalah propeller yang tidak menimbulkan kavitasi atau yang kavitasinya masih diperbolehkan.
Berdasarkan syarat diatas maka propeller yang dipilih B5-75 Tipe 3.6443 Meter Db
0.7024 0.544 172.414
P/Db ηb n
Dengan diketahuinya nilai efisiensi propeller yang baru maka dapat dikoreksi kembali besarnya kebutuhan daya motor penggerak utama EHP
2427.24 HP
A. Menghitung Efisiensi Lambung (ηH) ηH w t
(1-t)/(1-w) 0.3442785616 0.24099 1.15751
ηH
B. Menghitung Efisiensi Relatif Rotatif (ηrr) ηrr
1
C. Menghitung Efisiensi Propulsi (ηo) ηo
40%-70% 54.43% dari Prop
D. Menghitung Koefisien Propulsif (Pc) ηH x ηrr x ηo 0.63003
Pc E. Menghitung Nilai DHP baru
DHP
EHP / Pc HP 3852.56 HP 2833.56 kW
F. Menghitung Shaft Horse Power (SHP)
SHP
DHP / (ηs x ηb) 3931.19 HP 2891.39 kW
G. Menghitung Daya Penggerak Utama yang Dibutuhkan
BHPscr
SHP / ηG 4011.41 HP 2950.395 kW
BHPscr 4011.41 HP BHPmcr 2950.395 kW Jadi kebutuhan daya masih dapat dicukupi oleh main engine yang telah dipilih
8.9
6.9242635811
gi sarat kosong sebesar
Knot m/s
rpm
2490479 195061
garis ke atas, setelah untuk nilai 1/Jo terdapat ntuk mendapatkan 1/Jo.
0,1739√BP1 1/Jo 1.1834 2.65 B3-35 1.3045 2.88854 1.2088 2.70
interpolasi =
Db (ft) 13.24285893 13.13660603 12.79491094 12.2067 12.64586075 12.68964828 15.07253659 11.9494 11.58558219 12.1599 12.2468 12.16732699 11.89402092 11.54182447 11.76468876 11.92708248 10.7163 11.69555658
wah 1/Jb, lalu lakukan mpai memotong kurva, emukan nilai efisiensi
B3-50
B3-65
B3-80
B4-40
B4-55
B4-70
B4-85
B4-100
B5-45
B5-60 ηb 0.5590 0.5395 0.5443 0.4900 0.5363 0.5440 0.5010 0.5067 0.4943 0.5258 0.5322
B5-75
B5-90
B5-105
B6-50
1.1915 1.3045 1.2177 1.1775 1.3045 1.2039 1.1801 1.3045 1.2093 1.1914 1.3045 1.2185 1.1878 1.3045 1.2096 1.1825 1.3045 1.1902 1.1979 1.3045 1.2320 1.1925 1.3045 1.2242
2.65 2.86537 2.70 2.55 2.79083 2.60 2.45 2.66253 2.50 2.55 2.75832 2.60 2.50 2.76787 2.55 2.50 3.28763 2.55 2.45 2.60641 2.50 2.35 2.52705 2.40
1.1893
2.45
1.3045 1.2178 1.1774 1.3045 1.2061 1.1912 1.3045 1.2190 1.1918 1.3045 1.2208 1.1732 1.3045 1.2034 1.1854 1.3045
2.65232 2.50 2.45 2.67128 2.50 2.45 2.65395 2.50 2.40 2.59433 2.45 2.30 2.51751 2.35 2.35 2.56612
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
B6-50 0.5228 0.52 0.4989 0.5124 0.5266 0.5533 0.4872
m rojected Area of Blade AD x (1,067 – (0,229 x P/Db))
tung Nilai T Rt / (1-t)
ung Nilai τC 0,1079 x ln (σ0,7R) + 0,2708
n (rps) 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218
B6-65
B6-80
B6-95
1.2130 1.1715 1.3045 1.1980 1.1729 1.3045 1.2006 1.1625 1.3045 1.1908
2.40 2.35 2.60154 2.40 2.10 2.33746 2.15 2.30 2.55104 2.35
interpolasi =
interpolasi =
interpolasi =
2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218 2.873563218
Kavitasi Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation Cavitation No Cavitation
` ηb 0.5674 0.5552 0.52 0.4962 0.5451 0.5422 0.5169 0.51718 0.4922 0.53448 0.5333 0.5365 0.5215 0.4918 0.5124 0.5266 0.5533 0.4872
Berdasarkan syarat diatas maka propeller yang dipilih B5-75 Tipe 3.4661 Meter Db
P/Db ηb n
0.7401 0.523 172.414
Dengan diketahuinya nilai efisiensi propeller yang baru maka dapat dikoreksi kembali besarnya kebutuhan daya motor penggerak utama EHP
2427.24
HP
A. Menghitung Efisiensi Lambung (ηH) ηH w t ηH
(1-t)/(1-w) 0.3442785616 0.24099 1.15751
B. Menghitung Efisiensi Relatif Rotatif (ηrr) ηrr
1
C. Menghitung Efisiensi Propulsi (ηo) ηo
40%-70% dari Prop 52.28%
D. Menghitung Koefisien Propulsif (Pc) Pc
ηH x ηrr x ηo 0.60515
E. Menghitung Nilai DHP baru
DHP
EHP / Pc 4011.00 2950.09
HP HP kW
F. Menghitung Shaft Horse Power (SHP)
SHP
DHP / (ηs x ηb) 4092.85 HP 3010.29 kW
G. Menghitung Daya Penggerak Utama yang Dibutuhkan
lah dipilih
BHPscr
SHP / ηG 4176.38 HP 3071.72915 kW
BHPscr 4176.38 HP BHPmcr 3071.72915 kW Jadi kebutuhan daya masih dapat dicukupi oleh main engine yang telah dipilih
interpolasi =
2.888541 B3-35
1/Jb 2.50 2.77300 2.55
P/Db 0.6583 0.6859 0.6633
interpolasi =
0.685852
interpolasi =
2.865365 B3-50
interpolasi =
2.79083 B3-65
interpolasi =
2.662528 B3-80
interpolasi =
2.758324 B4-40
interpolasi =
2.767874 B4-55
interpolasi =
3.287632 B4-70
interpolasi =
2.606414 B4-85
interpolasi =
2.527055 B4-100
interpolasi =
interpolasi =
2.652324
B5-45
2.671275 B5-60
interpolasi =
2.653945 B5-75
interpolasi =
2.594332 B5-90
interpolasi =
2.51751 B5-105
interpolasi =
2.566122 B6-50
2.5500 2.75075 2.6000 2.4500 2.6792 2.5000 2.3500 2.5560 2.4000 2.4500 2.6480 2.5000 2.4000 2.6572 2.4500 2.5000 3.1561 2.5500 2.3500 2.5022 2.4000 2.2500 2.4260 2.3000
0.6562 0.6744 0.6608 0.6963 0.7221 0.7020 0.7421 0.7682 0.7484 0.6877 0.7159 0.6948 0.6924 0.7232 0.6984 0.6959 0.7556 0.7004 0.7545 0.7796 0.7628 0.8154 0.8425 0.8231
2.3500
0.7309
2.5462 2.4000 2.3500 2.5644 2.4000 2.3500 2.5478 2.4000 2.3000 2.4906 2.3500 2.2500 2.4168 2.6000 2.2500 2.4635
0.7652 0.7397 0.7247 0.7551 0.7318 0.7355 0.7647 0.7429 0.7704 0.8204 0.7835 0.8136 0.8463 0.8821 0.7805 0.8160
interpolasi =
0.674393
interpolasi =
0.722131
interpolasi =
0.768234
interpolasi =
0.715943
interpolasi =
0.723176
interpolasi =
0.755616
interpolasi =
0.779626
interpolasi =
0.84255
interpolasi =
0.765215
interpolasi =
0.755107
interpolasi =
0.764682
interpolasi =
0.820424
interpolasi =
0.84626
interpolasi =
0.816038
B6-50 interpolasi =
2.601543 B6-65
interpolasi =
2.337456 B6-80
interpolasi =
2.551043 B6-95
2.3000 2.3000 2.4975 2.3500 2.0000 2.2440 2.0500 2.2500 2.4490 2.3000
0.7888 0.7699 0.8082 0.7796 0.8203 0.8738 0.8313 0.7976 0.8232 0.8040
interpolasi =
0.808176
interpolasi =
0.873763
interpolasi =
0.823158
aka dapat dikoreksi rak utama
yang telah dipilih
TIPE
B3-65
Vs (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s) 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
β R total 280.614846861 221.241450392 178.04422297 144.375027195 116.867164907 93.6087007173
𝐾𝑇=𝛽.𝐽^2
Vs (m/s) 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Db (M) 3.6442934038
R tsm 336.7378162327 265.4897404703 213.6530675644 173.2500326345 140.2405978879 112.3304408607
Va (m/s) 4.5163469789 4.1793061596 3.8422653403 3.505224521 3.1681837016 2.8311428823
DATA PROPELLER YANG DIPILIH ηb P/Db 0.7023781738 0.5443 1. Perhitungan Beta (β) (0.5*Ct*S) / {(1-t)*(1-w)2 D2} Ct Ctsm 0.0023903827 0.0028736565 0.002194817 0.0026389776 0.0021647974 0.002602954 0.0016544913 0.0019905867 0.0016329155 0.0019646958 0.0016374443 0.0019701304 2. Menghitung KT 𝐽=𝑉𝑎/𝑛�
J 0.4312739328 0.399089311 0.3669046891 0.3347200673 0.3025354454 0.2703508236
KTtrial 0.2497545189 0.1963712944 0.1637054986 0.1041279855 0.083956774 0.0672297392
Untuk mengetahui perpotongan pada diagram perlu dilakukan Perhitungan KT pada tiap-tiap kecepatan dengan J antara 0-1
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
13.4 0 0.0134278641 0.0537114563 0.1208507767 0.2148458252 0.3356966019 0.4834031067 0.657965340 0.8593833007 1.087656990 1.3427864074
12.4 0 0.0123292827 0.0493171308 0.1109635444 0.1972685233 0.3082320677 0.4438541774 0.6041348526 0.7890740932 0.9986718992 1.2329282706
Clean Hull KT pada Vs 11.4 10.4 0 0 0.0121606487 0.0092940278 0.0486425948 0.0371761111 0.1094458382 0.083646250 0.1945703791 0.1487044445 0.3040162173 0.2323506945 0.437783353 0.334585000 0.595871786 0.4554073612 0.7782815164 0.5948177779 0.9850125442 0.752816250 1.2160648694 0.929402778
Rough Hull KT pada Vs
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
13.4 0 0.0161426317 0.0645705269 0.1452836856 0.2582821078 0.4035657934 0.5811347425 0.7909889551 1.0331284312 1.3075531707 1.6142631737
12.4 0 0.0148243341 0.0592973364 0.1334190069 0.2371893455 0.3706083524 0.5336760274 0.7263923707 0.9487573821 1.2007710617 1.4824334096
11.4 0 0.0146219733 0.0584878931 0.1315977595 0.2339515725 0.365549332 0.5263910381 0.7164766908 0.93580629 1.1843798357 1.4621973281
10.4 0 0.0111820282 0.0447281127 0.1006382537 0.178912451 0.2795507046 0.4025530146 0.547919381 0.7156498038 0.9057442829 1.1182028185
3. Membuat Diagram KQ KT J P/Db J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0.7023781738 10KQ 0 0.3199488733 0.2891267384 0.2540317309 0.2154323346 0.1708555077 0.131455877 0.0824802686 0.0019767006
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
KT 0 0.2841477879 0.2502296104 0.211084480 0.1685738116 0.1218858349 0.076007323 0.0265077046 0.0005636764
Open Water Test Curve B5-75 13.4 Knots 1 0.9 0.8
KT-η
0.7 0.6 0.5
ηo 10KQ KT
Open Water Test Curve B5-75 13.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 12.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 11.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5 J
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 10.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 9.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 8.4 Knots 1 0.9 0.8
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
T (kNm) DHP SHP BHP
V (Knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
J 0.4153553 0.40000000 0.420130795 0.42563436 0.461265124 0.46529902 V (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4
KT*ρ air laut*RPS2*D4 2phi*Q*n DHP/(ηs x ηb) SHP/ηG
8.4
KT 0.2792252 0.27442916 0.274819839 0.25220954 0.251812463 0.25036466 DHP (kW) 2657.9955558382 2912.0276541171 2495.5501496797 2224.9596485172 1742.2611590177 1690.0613967815
KQ 0.0304422 0.02978776 0.029578918 0.02742172 0.027329239 0.02721205 SHP (kW) 2768.7453706648 3033.3621397053 2599.5314059164 2317.6663005388 1814.8553739768 1760.4806216474
Lengkung 617.626728 616.155366 614.25609 612.481896 610.411452 609.09776904 607.498356
Lengkung 103% 103% 102% 102% 102% 102% 101%
Lurus 600 600 600 600 600 600 600
Rough Hull (Service) ηo 0.5728415 0.56292085 0.559250883 0.52466067 0.524660668 0.47884505 BHP (kW) 2768.745370665 3033.362139705 2599.531405916 2317.666300539 1814.855373977 1760.480621647
Lurus 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%
605.079 603.959844 600 600 600
101% 101% 100% 100% 100%
600 600 600 600 600
100% 100% 100% 100% 100%
ENGINE ENVELOPE 120%
100%
Axis Title
80%
POWER Overl oa d RIGHT l egkung MESIN
60%
40%
20%
0% 40%
50%
60%
70%
80%
Axis Title
90%
100%
110%
DIPILIH n (RPS)
2.8736
0.5 0.45 0.4
(β) w)2 D2}
0.35
βtrial 1.3427864074 1.2329282706 1.2160648694 0.929402778 0.9172827232 0.9198267441
βservice 1.6142631737 1.4824334096 1.4621973281 1.1182028185 1.1036587527 1.1067115777
0.3 KT
Va (m/s) 4.5163469789 4.1793061596 3.8422653403 3.505224521 3.1681837016 2.8311428823
0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0.3
0.31
0.32
0
KTservice 0.3002484387 0.2361105463 0.1968396165 0.1252806745 0.1010153425 0.0808890709
p-tiap kecepatan dengan J antara 0-1 pada keadaan trial dan service
13.4
0 0.0091728272 0.0366913089 0.0825554451 0.1467652357 0.2293206808 0.330221780 0.4494685344 0.5870609429 0.7429990058 0.9172827232
2
8.4 0 0.0091982674 0.036793070 0.082784407 0.1471722791 0.229956686 0.3311376279 0.4507151046 0.5886891162 0.7450596627 0.9198267441
1.8 1.6 1.4 1.2 KT
9.4
1 0.8 0.6 0.4 0.2 0
0
0.2
0.4
0
0
0.2
0.4
12.4 1.6
9.4
8.4 0 0.0110671158 0.0442684631 0.099604042 0.1770738524 0.2766778944 0.398416168 0.5422886731 0.7082954097 0.896436378 1.1067115777
1.4 1.2 1 KT
0 0.0110365875 0.0441463501 0.0993292877 0.1765854004 0.2759146882 0.397317151 0.5407927888 0.7063416017 0.8939635897 1.1036587527
0.8 0.6 0.4 0.2 0
0
0.2
0.4
Q KT J
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
ηo 0 0.1397424659 0.2747450772 0.3967742525 0.4975216535 0.571320848 0.5664603873 0.3621493036 0.0096560746
Rough Hull KT KQ J ηo 10KQ KT
Clean Hull 0.27922521 0.030442200 0.41535533
KT KQ J
0.2668680 0.0287984 0.4869990
13.
ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.57284153 Va/(J*D) 2.7633931501 165.8035890084 576.9964897494
η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.5531694 Va/(J*D) 2.3568633909 141.411803454 492.1130760199
1
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.27442916 0.02978776 0.40000000 0.56292085 Va/(J*D) 2.8694751714 172.1685102819 599.146415781
Clean Hull KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.26282201 0.02846165 0.42682091 0.54124336 Va/(J*D) 2.6891608331 161.3496499866 561.4967819534
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
Clean Hull 0.260887382 0.028260562 0.459417272 0.536679094 Va/(J*D) 2.4983607246 149.9016434732 521.6577192866
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.274819839 0.029578918 0.420130795 0.559250883 Va/(J*D) 2.7319827116 163.9189626953 570.4379901797
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.252209541 0.027421715 0.425634362 0.524660668 Va/(J*D) 2.6966574389 161.799446335 563.0620732459
Clean Hull KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.23873281 0.02604770 0.48462064 0.47719016 Va/(J*D) 2.4053096161 144.318576968 502.2286478488
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
Clean Hull 0.237732175 0.025948173 0.485863760 0.476206897 Va/(J*D) 2.3623702014 141.7422120818 493.2628980445
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.251812463 0.027329239 0.461265124 0.524660668 Va/(J*D) 2.488352162 149.3011297181 519.567931419
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm)
0.25036466 0.02721205 0.46529902 0.47884505 Va/(J*D) 2.4667794511 148.0067670651
Clean Hull KT KQ J η n (rps) (rpm)
0.23723682 0.02593367 0.48774845 0.47552628 Va/(J*D) 2.4137258479 144.8235508717
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
N(Rpm)
515.0635493864
N(Rpm)
503.9859570335
h Hull (Service)
N (RPM)G
n (RPS) 2.7633932 2.86947517 2.731982712 2.69665744 2.488352162 2.46677945 BHP/cyl 307.638 337.040 288.837 257.518 201.651 195.609
576.9964897 599.14641578 570.437990180 563.06207325 519.567931419 515.06354939 BHP% 92.29% 101.11% 86.65% 77.26% 60.50% 58.68%
Q (kNm) 153.1623178384 161.5970319817 145.4550189491 131.3822558805 111.4915023295 109.0969266401 RPM% 96.17% 99.9% 95.07% 93.84% 86.59% 85.84%
T (kNm) 1342.67973335 1425.7954412 1282.91980138 1143.81083518 969.84468707 951.115557418
RPM BHP Persentasi 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60%
600 3000 POWER 0 300 600 900 1200 1500 1800
FPP Power Presentation 6% 12% 19%
RPM 240 300 360
V (Knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
overload POWER Power Presentation 178.6125045 8% 365.984835 15% 576.970551 25%
70% 80% 90% 100% 100%
2100 2400 2700 3000 3000
31% 46% 66% 90% 100.00%
420 480 540 600 600
925.374141 1383.218241 1967.30976 2700 3000
38% 57% 85% 102%
ENGINE ENVELOPE 3500
3000
2500
2000 POWER
POWER Ove rl oa d RIGHT l egkung MESIN
1500
1000
500
100%
110%
0 200
250
300
350
400 RPM
450
500
550
31
KT
0.32
0.33
0.34
0.35
0.36
0.37
0.38
J
ROUGH Hull 13.4
0.4
12.4
11.4
10.4
0.6 J
9.4
8.4
0.8
1
1.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
J
CLEAN Hull 12.4
13.4
11.4
10.4
9.4
8.4
Rough Hull
0.4
0.6 J
0.8
1
1.2
J 0.4869990 0.42682091 0.459417272 0.48462064 0.485863760 0.48774845 V (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
RPM 240 300 360
KT 0.2668680 0.26282201 0.260887382 0.23873281 0.237732175 0.23723682 DHP (kW) 2101.6844101489 3094.770437288 1823.4607355659 1499.7973189935 1415.4705228263 1508.9610672262
POWER 251.621118 454.805148 750.721812
Clean Hull (Trial) KQ ηo 0.0387984 0.5531694 0.03846165 0.54124336 0.028260562 0.536679094 0.02604770 0.47719016 0.025948173 0.476206897 0.02593367 0.47552628 SHP (kW) BHP (kW) 2189.254593905 2189.2545939051 3223.719205508 3223.7192055084 1899.438266214 1899.4382662145 1562.288873952 1562.2888739516 1474.448461277 1474.4484612774 1571.834445027 1571.8344450273
n (RPS) 2.3568634 2.68916083 2.498360725 2.40530962 2.362370201 2.41372585 BHP/cyl 364.876 537.287 316.573 260.381 245.741 261.972
420 480 540 600 600
1146.970068 1696.322865 2563.778994 3053.80956 0
PE
0
500
550
600
650
1.2
1.2
1.2
N (RPM)G 492.1130760 561.49678195 521.657719287 502.22864785 493.262898045 503.98595703 BHP% 72.98% 107.46% 63.31% 52.08% 49.15% 52.39%
Q (kNm) T (kNm) 141.99513 0.3698054 183.25339 0.4741363 116.2202 0.4062293 99.289184 0.3445577 95.409854 0.3309724 99.547521 0.3447989 RPM% 82.02% 93.58% 86.94% 83.70% 82.21% 84.00%
TIPE
B5-75
Vs (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
Vs (m/s) 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
β R total 280.614846861 221.241450392 178.04422297 144.375027195 116.867164907 93.6087007173
𝐾𝑇=𝛽.𝐽^2
Vs (m/s) 6.8876 6.3736 5.8596 5.3456 4.8316 4.3176
Db (M) 3.4660655372
R tsm 336.7378162327 265.4897404703 213.6530675644 173.2500326345 140.2405978879 112.3304408607
Va (m/s) 4.5163469789 4.1793061596 3.8422653403 3.505224521 3.1681837016 2.8311428823
DATA PROPELLER YANG DIPILIH ηb P/Db 0.7400767208 0.5228 1. Perhitungan Beta (β) (0.5*Ct*S) / {(1-t)*(1-w)2 D2} Ct Ctsm 0.0023903827 0.0028736565 0.002194817 0.0026389776 0.0021647974 0.002602954 0.0016544913 0.0019905867 0.0016329155 0.0019646958 0.0016374443 0.0019701304 2. Menghitung KT 𝐽=𝑉𝑎/𝑛�
J 0.453450384 0.4196108031 0.3857712222 0.3519316413 0.3180920604 0.2842524795
KTtrial 0.3052246566 0.2399850909 0.2000642663 0.127254669 0.1026034589 0.0821613725
Untuk mengetahui perpotongan pada diagram perlu dilakukan Perhitungan KT pada tiap-tiap kecepatan dengan J antara 0-1
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
13.4 0 0.0148443117 0.0593772469 0.1335988056 0.2375089877 0.3711077932 0.5343952222 0.7273712747 0.9500359506 1.20238925 1.4844311729
12.4 0 0.0136298457 0.0545193829 0.1226686116 0.2180775318 0.3407461434 0.4906744465 0.667862441 0.8723101271 1.1040175046 1.3629845735
Clean Hull KT pada Vs 11.4 10.4 0 0 0.0134434232 0.0102744148 0.053773693 0.0410976593 0.1209908092 0.0924697333 0.2150947719 0.1643906371 0.3360855811 0.2568603704 0.4839632368 0.3698789334 0.658727739 0.503446326 0.8603790877 0.6575625482 1.0889172829 0.8322276001 1.3443423246 1.0274414816
Rough Hull KT pada Vs
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
13.4 0 0.0178454486 0.0713817942 0.1606090371 0.285527177 0.446136214 0.6424361482 0.8744269795 1.1421087079 1.4454813335 1.7845448562
12.4 0 0.0163880894 0.0655523575 0.1474928043 0.2622094299 0.4097022342 0.5899712173 0.8030163791 1.0488377196 1.3274352389 1.6388089369
11.4 0 0.0161643824 0.0646575295 0.1454794414 0.2586301181 0.4041095596 0.5819177658 0.7920547367 1.0345204725 1.309314973 1.6164382382
10.4 0 0.0123615723 0.0494462891 0.1112541504 0.1977851563 0.3090393067 0.4450166016 0.605717041 0.791140625 1.0012873536 1.2361572266
3. Membuat Diagram KQ KT J P/Db J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0.7400767208 10KQ 0 0.4970284283 0.46452344 0.4261059006 0.3925853258 0.3413252433 0.2972492863 0.2565114208 0.1733111393
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
KT 0 0.4239796899 0.3902293487 0.351425264 0.3092180065 0.2624789579 0.215691642 0.1659579232 0.1294990124
Open Water Test Curve B5-75 13.4 Knots 1 0.9 0.8
η
0.7 0.6
ηo 10KQ
Open Water Test Curve B5-75 13.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 12.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 11.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5 J
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 10.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 9.4 Knots 1 0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
Open Water Test Curve B5-75 8.4 Knots 1 0.9 0.8
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
0.9 0.8 ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KQ-KT-η
0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
J
T (kNm) DHP SHP BHP
V (Knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
J 0.4143553 0.41997010 0.438130795 0.44363436 0.479265124 0.48329902 V (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4
KT*ρ air laut*RPS2*D4 2phi*Q*n DHP/(ηs x ηb) SHP/ηG
8.4
KT 0.2792252 0.27442916 0.274819839 0.25220954 0.251812463 0.25036466 DHP (kW) 2978.7017398677 2810.8179166329 2461.5233150526 2231.2149679851 1774.1582125927 1695.1504567941
KQ 0.0374422 0.03678776 0.036578918 0.03442172 0.034509239 0.03381205 SHP (kW) 3039.4915712936 2868.1815475846 2511.7584847476 2276.7499673318 1810.3655230538 1729.7453640756
Lengkung 617.626728 616.155366 614.25609 612.481896 610.411452 609.09776904 607.498356
Lengkung 103% 103% 102% 102% 102% 102% 101%
Lurus 600 600 600 600 600 600 600
Rough Hull (Service) ηo 0.5728415 0.56292085 0.559250883 0.52466067 0.524660668 0.47884505 BHP (kW) 3039.491571294 2868.181547585 2511.758484748 2276.749967332 1810.365523054 1729.745364076
Lurus 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%
605.079 603.959844 600 600 600
101% 101% 100% 100% 100%
600 600 600 600 600
100% 100% 100% 100% 100%
ENGINE ENVELOPE 120%
POWER
100%
80%
POWER Overl oa d RPM LIMIT 100% RPM LIMIT OVERLOAD ROUGH HULL CLEAN HULL
60%
40%
20%
0% 40%
50%
60%
70% RPM
80%
90%
100%
110%
DIPILIH n (RPS)
2.8736
0.5
0
0.45 0.4
(β) w)2 D2}
0.35
βtrial 1.4844311729 1.3629845735 1.3443423246 1.0274414816 1.0140429343 1.016855313
βservice 1.7845448562 1.6388089369 1.6164382382 1.2361572266 1.2200789699 1.2234538243
0.3 KT
Va (m/s) 4.5163469789 4.1793061596 3.8422653403 3.505224521 3.1681837016 2.8311428823
0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0.3
0.31
0.32
0
KTservice 0.3669332071 0.2885503764 0.2405574267 0.1531053413 0.1234507122 0.0988544231
p-tiap kecepatan dengan J antara 0-1 pada keadaan trial dan service
13.4
0 0.0101404293 0.0405617174 0.0912638641 0.1622468695 0.2535107336 0.3650554564 0.4968810378 0.648987478 0.8213747768 1.0140429343
2
8.4 0 0.0101685531 0.0406742125 0.0915169782 0.1626968501 0.2542138282 0.3660679127 0.4982591034 0.6507874003 0.8236528035 1.016855313
1.8 1.6 1.4 1.2 KT
9.4
1 0.8 0.6 0.4 0.2 0
0
0.2
0.4
0
0
0.2
0.4
12.4 1.6
9.4
8.4 0 0.0122345382 0.048938153 0.1101108442 0.1957526119 0.3058634561 0.4404433767 0.5994923739 0.7830104475 0.9909975977 1.2234538243
1.4 1.2 1 KT
0 0.0122007897 0.0488031588 0.1098071073 0.1952126352 0.3050197425 0.4392284292 0.5978386952 0.7808505407 0.9882639656 1.2200789699
0.8 0.6 0.4 0.2 0
0
0.2
0.4
Q KT J
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
ηo 0 0.1356063018 0.2654502549 0.3850187125 0.4876747843 0.5745046686 0.5641595198 0.4571194368 0.1627230951
Rough Hull KT KQ J
ηo 10KQ
Clean Hull 0.27922521 0.037442200 0.41435533
KT KQ 0.40535533 J
0.2668680 0.0347984 0.4159990
13.
ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.57284153 Va/(J*D) 2.9125011108 174.7500666497 608.130231941
η n (rps) (rpm) N(Rpm)
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.27442916 0.03678776 0.41997010 0.56292085 Va/(J*D) 2.8735625545 172.4137532699 599.9998613793
Clean Hull KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.26282201 0.03446165 0.43321091 0.54124336 Va/(J*D) 2.7857339949 167.1440396929 581.6612581312
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
Clean Hull 0.260887382 0.034260562 0.468417272 0.536679094 Va/(J*D) 2.5763575032 154.581450195 537.9434466786
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.274819839 0.036578918 0.438130795 0.559250883 Va/(J*D) 2.7544522484 165.2671349024 575.1296294602
0.5531694 Va/(J*D) 2.9009935359 174.0596121537 605.7274502947
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.252209541 0.034421715 0.443634362 0.524660668 Va/(J*D) 2.7202815127 163.216890765 567.9947798621
Clean Hull KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.23873281 0.03404770 0.49362064 0.47719016 Va/(J*D) 2.5289925635 151.7395538098 528.0536472582
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
Clean Hull 0.237732175 0.031948173 0.494863760 0.476206897 Va/(J*D) 2.4386719152 146.3203149128 509.1946958966
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ea n Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm) N(Rpm)
0.251812463 0.034509239 0.479265124 0.524660668 Va/(J*D) 2.5180433396 151.0826003733 525.767449299
Rough Hull
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
KT KQ J η n (rps) (rpm)
0.25036466 0.03381205 0.48329902 0.47884505 Va/(J*D) 2.4970262631 149.8215757869
Clean Hull KT KQ J η n (rps) (rpm)
0.23723682 0.03193367 0.49674845 0.47552628 Va/(J*D) 2.4294194449 145.7651666937
ηo 10KQ KT Cl ean Hul l Rough Hul l
N(Rpm)
521.3790837385
N(Rpm)
507.262780094
h Hull (Service)
N (RPM)G
n (RPS) 2.9125011 2.87356255 2.754452248 2.72028151 2.518043340 2.49702626 BHP/cyl 337.721 318.687 279.084 252.972 201.152 192.194
608.1302319 599.99986138 575.129629460 567.99477986 525.767449299 521.37908374 BHP% 101.32% 95.61% 83.73% 75.89% 60.35% 57.66%
Q (kNm) 162.8550670452 155.7587358245 142.3013637451 130.6074411695 112.1939662766 108.0999509994 RPM% 101.36% 100.00% 95.85% 94.67% 87.63% 86.90%
T (kNm) 1214.49168752 1161.92816581 1069.11960331 956.966925923 818.674641163 800.436651792
RPM BHP Persentasi 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60%
600 3000 POWER 0 300 600 900 1200 1500 1800
FPP Power Presentation 6% 12% 19%
RPM 240 300 360
V (Knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
overload POWER Power Presentation 178.6125045 8% 365.984835 15% 576.970551 25%
110%
70% 80% 90% 100% 100%
2100 2400 2700 3000 3000
31% 46% 65% 90% 100.00%
420 480 540 600 600
922.374141 1383.218241 1953.50976 2700 3000
38% 57% 85% 102%
ENGINE ENVELOPE 3500
3000
2500
2000 POWER
POWER Overl oa d RPM LIMIT 100% RPM LIMIT OVERLOAD ROUGH HULL CLEAN HULL
1500
1000
500
0 200
250
300
350
400 RPM
450
500
550
6
31
KT
0.32
0.33
0.34
0.35
0.36
0.37
0.38
J
ROUGH Hull 13.4
0.4
12.4
11.4
10.4
0.6 J
9.4
8.4
0.8
1
1.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
J
CLEAN Hull 12.4
13.4
11.4
10.4
9.4
8.4
Rough Hull
0.4
0.6 J
0.8
1
1.2
J 0.4159990 0.43321091 0.468417272 0.49362064 0.494863760 0.49674845 V (knot) 13.4 12.4 11.4 10.4 9.4 8.4
RPM 240 300 360
KT 0.2668680 0.26282201 0.260887382 0.23873281 0.237732175 0.23723682 DHP (kW) 2735.692131985 2398.9565018622 1886.6017312915 1773.3637684202 1492.0161103103 1474.4285812277
POWER 251.621118 454.805148 750.721812
Clean Hull (Trial) KQ ηo 0.0347984 0.5531694 0.03446165 0.54124336 0.034260562 0.536679094 0.03404770 0.47719016 0.031948173 0.476206897 0.03193367 0.47552628 SHP (kW) BHP (kW) 2849.679304151 2849.6793041511 2498.913022773 2498.9130227731 1965.210136762 1965.210136762 1847.253925438 1847.2539254377 1554.18344824 1554.1834482398 1535.863105446 1535.8631054456
n (RPS) 2.9009935 2.78573399 2.576357503 2.52899256 2.438671915 2.42941944 BHP/cyl 474.947 416.486 327.535 307.876 259.031 255.977
420 480 540 600 600
500
550
1146.970068 1696.322865 2563.778994 3053.80956 0
600
650
1.2
1.2
1.2
N (RPM)G 605.7274503 581.66125813 537.943446679 528.05364726 509.194695897 507.26278009 BHP% 94.99% 83.30% 65.51% 61.58% 51.81% 51.20%
Q (kNm) T (kNm) 150.16227 0.690591 137.12703 0.6271506 116.60427 0.5324713 111.6582 0.4695027 97.422774 0.434736 96.64104 0.4305444 RPM% 100.95% 96.94% 89.66% 88.01% 84.87% 84.54%
P/Db J
10KQ 0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0 0.317609748 0.286893774 0.251377525 0.213424612 0.168933356 0.129828726 0.080333449
0.7 KT
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0 0.282897 0.248968 0.209801 0.167271 0.120587 0.074766 0.025281
J
ηo 0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0 0.140003 0.275331 0.397516 0.498143 0.57112 0.566606 0.356158
P/Db J
0.8 10KQ 0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0 0.415968 0.380788 0.362984 0.297847 0.249758 0.198249 0.170605 0.083118
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0.8 KT 0 0.335503 0.30202 0.263758 0.222033 0.175213 0.126981 0.076875 0.023702
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
P/Db J
ηo 0 0.129031711 0.25067578 0.366332833 0.47202281 0.579565473 0.560502203 0.6080780882 0.406028966
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0.7023781738 10KQ 0 0.3199488733 0.2891267384 0.2540317309 0.2154323346 0.1708555077 0.131455877 0.0824802686 0.0019767006
J
KT 0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0 0.284148 0.25023 0.211084 0.168574 0.121886 0.076007 0.026508 0.000564
J 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
ηo 0 0.139742 0.274745 0.396774 0.497522 0.571321 0.56646 0.362149 0.009656
Propeller Draw 1. Data Propeller yang dipakai Tipe
Diameter (m)
B5-75
3.466066
n (rpm)
P/Db
ηb
2.87356322 0.7400767 2.8735632
2. Dimensi
Tabel di bawah ini merupakan geometry of the Wageningen B-screw series untuk 5 Blade sumber (Marine Propellers and propulsion hal 104) b/c cr Z t/D = Ar - Br.Z r/R a/c D AE/Ao Ar Br 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 Keterangan : R r/R Z Cr
= = = =
1.662 1.882 2.05 2.152 2.187 2.144 1.97 1.582 0
0.617 0.613 0.601 0.586 0.561 0.524 0.463 0.351 0
0.35 0.35 0.351 0.355 0.389 0.443 0.479 0.5 0
0.0526 0.0464 0.0402 0.034 0.0278 0.0216 0.0154 0.0092 0.003
0.004 0.0035 0.003 0.0025 0.002 0.0015 0.001 0.0005 0
radius propeller rasio jarak tebal blade (pitch) jumlah blade panjang antara trailling edge ke leading edge pada r/R diameter propeller perbandingan luasan daun propeller dengan seluruh lingkaran propeller jarak antara generator line ke leading edge jarak maksimum tebal ke leading edge tebal maksimum
D Ae/Ao
= =
ar br t
= = =
r/R
cr
ar
br
t
Jarak dari sumbu prop
0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0.86409014 0.9784703 1.06581515 1.11884596 1.1370428 1.11468668 1.02422237 0.82249735 0.0000000
0.533143615 0.599802295 0.640554907 0.65564373 0.637881011 0.584095819 0.474214956 0.288696571 0.0000000
0.3024315485 0.3424646054 0.3741011186 0.3971903142 0.442309649 0.4938061978 0.4906025134 0.411248676 0.0000000
0.1129937 0.1001693 0.0873449 0.0745204 0.061696 0.0488715 0.0360471 0.0232226 0.0103982
0.3466066 0.519910 0.6932131 0.8665164 1.039820 1.2131229 1.3864262 1.5597295 1.7330328
TABULASI V1 dan V2
Value of V1
r/R P 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 r/R P 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
(Marine Propellers and propulsion hal 104) -0.85 -1 -0.95 -0.9 -0.8 0.2826 0.263 0.24 0.1967 0.22 0.2306 0.204 0.179 0.1333 0.153 0.1467 0.12 0.0972 0.063 0.075 0.0522 0.042 0.033 0.019 0.021 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 +1.0 0.356 0.2923 0.2181 0.1278 0.0382 0 0 0 0
Value of V2
r/R P 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
-1 0 0 0 0 0 0 0 0 0
r/R P 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
+1.0 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
+0.95 0.2821 0.2186 0.1467 0.0778 0.0169 0 0 0 0
-0.6 0.1207 0.0623 0.0214 0.004 0 0 0 0 0
+0.7 0.118 0.079 0.0357 0.0085 0 0 0 0 0
+0.6 0.0804 0.0503 0.0189 0.0034 0 0 0 0 0
(Marine Propellers and propulsion hal 105) -0.95 -0.9 -0.8 -0.85 0.1935 0.0640 0.1455 0.306 0.1965 0.0800 0.1670 0.336 0.1975 0.0905 0.1810 0.350 0.2065 0.0950 0.1865 0.357 0.2085 0.0965 0.1885 0.359 0.215 0.0975 0.1900 0.360 0.215 0.0975 0.1900 0.360 0.215 0.0975 0.1900 0.360 0.215 0.0975 0.1900 0.360
-0.7 0.4535 0.4885 0.5040 0.5140 0.5110 0.5100 0.5100 0.5100 0.5100
-0.6 0.5842 0.6195 0.6353 0.6439 0.6415 0.6400 0.6400 0.6400 0.6400
+0.7 0.6190 0.6505 0.6590 0.6430 0.6060 0.5615 0.5265 0.5100 0.5100
+0.6 0.7277 0.7520 0.7593 0.7478 0.7200 0.6840 0.6545 0.6400 0.6400
+0.9 0.2840 0.3197 0.3235 0.3056 0.2720 0.2337 0.2028 0.1900 0.1900
+0.85 0.2 0.1445 0.0833 0.0328 0.0022 0 0 0 0
-0.7 0.157 0.0943 0.0395 0.01 0 0 0 0 0
+0.8 0.1685 0.1191 0.0637 0.0211 0.0006 0 0 0 0
+0.95 0.1560 0.1890 0.1935 0.1750 0.1485 0.1240 0.1050 0.0975 0.0975
+0.9 0.2353 0.176 0.1088 0.05 0.0067 0 0 0 0
FACE
+0.85 0.3905 0.4265 0.4335 0.4135 0.3775 0.3300 0.2925 0.2775 0.2775
+0.8 0.4777 0.5130 0.5220 0.5039 0.4620 0.4140 0.3765 0.3600 0.3600
For P > 0 Yface= V1(tmax – tle) Yback = (V1 + V2) (tmax – tle)
For P < 0 Yface= V1(tmax – tte) Yback = (V1 + V2) (tmax – tte) Y Face P>0
r
+1.0 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
0.040226 0.029279 0.019050 0.009524 0.002357 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000
+0.95 0.031876 0.021897 0.012813 0.005798 0.001043 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000
+0.9 0.026587 0.017630 0.009503 0.003726 0.000413 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000
+0.85 0.022599 0.014474 0.007276 0.002444 0.000136 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000
+0.8
+0.7
0.019039 0.011930 0.005564 0.001572 0.000037 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000
0.013333 0.007913 0.003118 0.000633 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000
+0.6 0.009085 0.005039 0.001651 0.000253 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000
Y Face P0
r
+1.0 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
0.0402258 0.0292795 0.0190499 0.0095237 0.0023568
+0.95
+0.9
0.0495026 0.0408290 0.0297147 0.0188388 0.0102045
0.0586776 0.0496539 0.0377592 0.0264995 0.0171947
+0.85 0.0667228 0.0571967 0.0451398 0.0332585 0.0234260
+0.8
+0.7
+0.6
0.0730166 0.0633170 0.0511579 0.0391232 0.0285406
0.0832764 0.0730735 0.0606785 0.0485500 0.0373878
0.0913102 0.0803658 0.0679718 0.0559797 0.0444211
0.7 0.8 0.9 1
0.0000000 0.0000000 0.0000000 0.0000000
0.0060601 0.0037849 0.0022642 0.0010138
0.0114213 0.0073103 0.0044123 0.0019757
0.0161276 0.0105438 0.0064443 0.0028855
0.0202328 0.0135717 0.0083602 0.0037434
0.0274414 0.0189788 0.0118435 0.0053031
0.0334281 0.0235928 0.0148625 0.0066548
Y Back P r3 > r2 > r1 r4 4 mm r3 3 mm r2 2 mm r1 1 mm 0.5 x B r6 35.960144 mm
t
60
mm "Dasar Perencanaan dan Pemilihan Elemen Mesin" Sularso dan Kiyokatsu Suga, hal. 27 Perencanaan Bentuk Ujung Poros Kopling
1. Panjang Konis Panjang Konis (Lk) nilainya berkisar 1.25 - 2.5 Diameter Poros Lk 1.82 x Ds 654.47461 mm 2. Kekonisan yang Disarankan Harga konis ujung poros kopling adalah sebesar 1/10 - 1/20 Lk x 1/10 x Lk 65.447461 mm 3. Diameter Terkecil Ujung Poros Da
Ds - 2x 228.70651
mm
4. Diameter Lingkaran Kopling yang Direncanakan Db
2.5 x Ds 899.00359 mm
5. Diameter Luar Kopling Dout
(3.0 - 5.8) x Ds
236
Dimana, nilai yang diambil 3.1 x Ds Dout 1114.7644 mm
6. Panjang Kopling (2.5 - 5.5) x 0.5 x Ds L Dimana, nilai yang diambil 5x 0.5 x Ds L 899.00359 mm 7. Tebal Flens Tebal flens tanpa konstruksi poros menurut BKI paling sedikit 20% Ds Sfl
25% x Ds 89.900
mm
8. Diameter Minimum Baut Pengikat Kopling SHP Putaran Poros (N) Jumlah Daun (Z) Diameter Lingkaran Kopling Kekuatan Tarik Material (Rm) Df Diameter Luar Mur (Do)
Tinggi Mur (H)
2940.00 172.414 5 899.0035886804 590
kW RPM mm N/mm²
16 x ((106 x P)/(N x Db x Z x Rm)) x 0.5 40.571 mm 2 x Df 81.142 mm (0.8-1) x Df Dimana, nilai yang diambil 0.8 x Df mm 32.457
0.9036145
653.00359
a0 = = diambil
Lpp/500+0.48 0.755268 0.75 m
h
= = diambil
0.35T
JARAK GADING a0 < 1000 mm
350+45B 1382.255 mm 1.4 m
= diambil
3.175262 3.2
TINGGI DOUBLE BOTTOM h > 600 mm
Sterntube Bulkhead 1. ceruk buritan m m
= =
600 0.6
jumlah gading =
3.2/jarak gading maks 5.3333333 = diambil 5 jarak gading dari AP
maka 5 jarak gading dari AP
3
minimal 3 jarak gading
m
2. sekat tabung poros diambil
jarak sekat tabung poros
0.6 x 4
jarak total dari sterntube bulkhead dari AP
4
jarak gading dari ceruk buritan
= =
2.4 5.4 9
m m jarak gading
SEKAT KAMAR MESIN 17%Lpp 23.39778 20%Lpp 27.5268 jarak sekat kamar mesin terletak diantara 23,39 - 27,52 m dari AP
jarak kamar mesin dari AP terletak diantara 17% - 20%
untuk mengetahui sekat kamar mesin terletak pada nomor gading ke berapa, maka masing-masing jarak kamar mesin dikurangi dengan jarak sterntube bulkhead dari AP
23.9778 - 5.4 27.5268- 5.4 17.997783/0.76 27.5268/0.76
= = 23.99704 29.5024
diambil jarak gading ke
17.99778 22.1268
m m
jarak gading jarak gading 25
diambil diambil 25 x 0.76 =
24 29 18.75
jarak gading jarak gading m
maka sekat kamar mesin terletak 18.75 + 5.4 pada jarak gading ke 9+25
= =
24.15 34
m dari AP
mm m
ading dari ceruk buritan
m m
masing jarak kamar mesin
jarak gading jarak gading
PERHITUNGAN STERNTUBE Stern tube merupakan tabung poros yang digunakan sebagai media pelumasan poros propeller, dan bearing juga dapat berfungsi sebagai penyekat jika terjadi kebocoran air laut ke kamar mesin. Pada perencanaan ini, sistem pelumasannya menggunakan sistem pelumasan air laut. Perencanaan stern tube adalah sebagai berikut : PERENCANAAN STERN TUBE 1. Jenis Pelumasan Jenis pelumasan pada poros propeller terdapat dua jenis, yaitu pelumasan dengan air laut, dan pelumasan dengan minyak. Pada perencanaan kali ini menggunakan minyak. Stern Tube (Ls) Panjang Stern Tube disesuaikan dengan jarak antar gading. Berdasarkan data Desain I, perencanaan jarak antar gading bernilai 600 mm sehingga diperoleh panjang tabung poros sejumlah Ls 5 xpropeller Jarak Gading 3.75000
M
Tebal Stern Tube (T) T =
=
i. ii.
Ds 25 , 4 3 20 4 37
b
1.6 x t 59.248
mm
mm
Lebar = 1,4 L + 90 = 282.6876 mm Tebal (b)= (1.6 L) + 15 = 235.2144 mm
Stern Post Dimana : L = 137.634 m
Berdasarkan BKI Vol. III Hal. 96
3. Perencanaan Bantalan atau Bearing 1. Bahan Bantalan Bahan Bantalan yang digunakan adalah babit dengan celah 20 mm
Lsf
2. Panjang Bantalan Depan (Lsf) 2 x Dshaft
3. Panjang Bantalan Belakang (Lsa) 0,8 x Dshaft Lsa
Lsf
719.202870944
Lsa
mm
287.6811
mm
BKI Vol. 3 Section 4 4. Tebal Bantalan (B) Sleeve (Ds/30) x 3.175 B 38.058 mm 5. Jarak Maksimum yang Diizinkan Antara Bantalan atau Bearing (Lmax) Menurut BKI Vol III sec. 4.D.5.1, jarak maksimal antar bearing tidak boleh lebih dari : Lmax
k1 x (Ds)1/2 Dimana, untuk pelumasan dengan minyak
Lmax
Nilai k1 = 8533.4219796699
450 mm
6. Rumah Bantalan (Bearing Bushing) A. Rumah Bantalan menggunakan bahan Nickel Aluminium Bronze B. Tebal Rumah Bantalan (tb) 0.18 x Ds 64.728 mm
tb
6. Perlengkapan Packing Ds N
= =
360 Jumlah Baut
mm
Dari Marine Engineer’s Handbook, perlengkapaln packing ialah dengan menghitung besarnya: 1. Diameter Baut Penekan Packing (dB) dB
1.6 x [(0.12 x D) + 12.7] / N 31.595 mm
2. Diameter Lingkaran Baut D1
2 x Ds 719.20287094
mm
diambil
719
mm
0.1 x Ds + 15 50.960 mm
diambil
51
mm
3. Diameter Packing (t) ta
tb
= (0.1 x Ds)+ 3.3 = 39.260143547 mm
diambil
39
mm
diambil
15
mm
4. Clearance (s) s
0.04 x Ds + 0.2 14.584 mm
5. Tebal Packing (tpac)
Tebal Packing yang disyaratkan adalah 1 2D , direncanakan tebal rumah packing adalah 20 sampai dengan 40 mm, diambil tpac
40
mm
6. Panjang Packing (h) h
5 x tpac 200 mm
Panjang Tempat Packing (l1) l1 = (0.4 x Ds) + 1 = 144.8406 mm 7. Tebal Minimum Sekat Buritan Tebal minimum sekat buritan menurut ABS Part 3 Chapter 2 Section 9 Hal. 142, untuk sekat selain sekat tubrukan
𝑡=𝑠×𝑘×√(((𝑞×ℎ)/𝑐) )+𝑡𝑘 Dimana, c s h k tk q
290 750 10 1 1.5 24
sehingga, t
26.414
untuk sekat selain sekat tubrukan
faktor material untuk baja ketebalan material terhadap korosi
mm
diambil
65
mm
34.13369
Sehingga, engine yag saya pulih adalah engine kedua dengan merk MAN B&W type S35MC, dengan spesifikasi seba Merk Daya
= = = = = = = = = =
Type Piston Stroke Num of cylinders SFOC Rpm Weight Dimesional (mm)
A 650
B 2200
E 600
H1 6425
Dan tipe propeller adalah B5-75, dengan spesifikasi sebagai berikut: Tipe B5-75
1 HP = 1 kW =
MAN B&W 9055.0645819171 HP 6660 kW MAN B&W S35MC 1400 mm 9 178 g/kWh 173 103 Ton
Diameter (m) n (rpm) 4.3691530038 2.731290084
P/Db 0.8509
ηb 0.612
H2 6050
H3 5925
5MC, dengan spesifikasi sebagai berikut:
0.7355 kW 1.35961931 HP
Lmin 6520
